土木工程專業(yè)--5層框架結(jié)構(gòu)中學(xué)教學(xué)樓計(jì)算書-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 1 749488 19167 計(jì)算過(guò)程 （ 1）iik VDDV ?? （ 2） yhVM ik?下 。 ： Ｗ k=β zμ sμ zWo AwF kiwki ?? β z高度 z 處的風(fēng)振系數(shù) （ μ z）： μ 5= μ 4= μ 3=μ 2=μ 1= : μ s=()= 在實(shí)際工程中，對(duì)于高度不大于 30m，高寬比小于 的高 層建筑，取風(fēng)振系數(shù) β Z= 層數(shù) β Z μ S μ Zi W0 Wki FWki Vi 5 4 3 2 1 = （ +） = Fwk4= = Fwk3= = Fwk2= = Fwk1= (+) = V5= V4= V3= V2= V1= ： 18 18 V 2F 2F 14900V 1F 3V 357 .7 242 .8 474 .5 1F n3900V 5V 4390039003900F 5F 427 .9 612 .5 2 （ D 值法，取橫向中框架計(jì)算） Vik=D/Σ D Vi ， 柱彎矩 M 下 =VikYi ， M 上 =Vik （ 1Yi） hi h’= (y0+y1+y2+y3) h y0—— 標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比 y1—— 為上、下層梁線剛度變化修正值 y2—— 為上層層高變化修正值 y3—— 為下層層高修正值 根據(jù)框架總層數(shù) m,該柱所在層數(shù) n和梁柱線剛度比值 K 確定，對(duì)于地震作用， y 值由按 荷載表查得，并由內(nèi)插法根據(jù) K值確定，并考慮層高的因素進(jìn)行修正。彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以兩次分配為限。） /12=ql2/12 豎向荷 載作用下框架梁的固端彎矩 如下表 方法：首先將各點(diǎn)的分配系數(shù)填在相應(yīng)方框內(nèi) ，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相應(yīng)位置上，然后將節(jié)點(diǎn)放松，把各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩同時(shí)進(jìn)行分配。對(duì)跨中彎矩進(jìn)行調(diào)幅 ,調(diào)幅系數(shù) .） 恒載作用下的彎距 樓層 AB跨 BC跨 左端 中間 右端 左端 中間 右端 M M’ M M’ M M’ M M’ M M’ M M’ 5 4 3 2 1 注 : 1） M’ 為調(diào)幅后的彎距。 ③柱重：首 層： 26 = 頂 層： 26 = 其他層： 26 = ④ a 頂層荷載： 女兒墻： 10 = 連系梁 ： = 屋面荷載： 5/8 2= Σ = b 標(biāo)準(zhǔn)層荷載 樓面荷載： 5/8 2= 連系梁： = 墻重： （ ） = 窗： 3 = Σ = 35 35 (2) 中柱： 層 截面 橫梁剪力 橫梁剪力 縱向荷載 柱 重 N?（ kN） 中柱軸力 中柱剪力 左HV（ kN） 右HV（ kN） iF （ kN） （ kN） （ kN） （ kN） 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 ① .頂層荷載 屋面荷載： α=1－ 2 ()2+()3= 5/8 2+ 2= 連系梁 ： = Σ = ②. 標(biāo)準(zhǔn)層荷載 樓面荷載 5/8 2+ 2= 連系梁 ： = Σ= 36 36 2. 活載作用下的柱軸力剪力 邊柱 中柱 層 截面 VA (kN) A 柱 軸力 (kN) A柱 剪力 (kN) VB左 (kN) VB右 (kN) N? （ kN） B 柱 軸 力 （ kN） B 柱 剪 力(kN) 5 1— 1 2— 2 4 3— 3 4— 4 3 5— 5 6— 6 2 7— 7 8— 8 1 9— 9 10— 10 37 37 恒載作用下梁的軸力圖 38 38 活載作用下梁的軸力圖 第六章 內(nèi)力組合和最不利內(nèi)力確定 ： 基本組合公式 ： 1）梁端負(fù)彎矩組合公式 : ① [ 恒 + (活 +風(fēng) )] ② [ 恒 + ( 活 + 風(fēng) )] ③ [(恒 + 活 )+ 地 ] 2）梁端正彎矩組合公式 : ④ [ 地 (恒 + 活 )] 39 39 3）梁跨中正彎矩組合公式 : ⑤ [ 恒 + (活 +風(fēng) )] ⑥ [ 恒 +( 活 + 風(fēng) )] ⑦ [(恒 + 活 )+ 地 ] 4)梁端剪力組合公式 : ⑧ [ 恒 + (風(fēng) +活 )] ⑨ [ 恒 +( 活 + 風(fēng) )] ⑩ [(恒 + 活 )+ 地 ] 架柱內(nèi)力組合 采取以下組合方式 考慮地震作用時(shí)： ① 地 + (恒 +活 ) 不考慮地震作用時(shí)：②γ 0(恒 + 活 ) ③γ 0[恒 + （風(fēng) +活 )] 框架梁內(nèi)力組合如下 說(shuō)明：包括 框架梁內(nèi)力組合表 （ 1） 框架梁內(nèi)力組合表（ 2） 橫向框架 A柱 彎矩和軸力組合表 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合表 橫向 框架 A柱剪力組合表 橫向框架 B柱剪力組合表 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 第七章 框架結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算 框架梁配筋計(jì)算 按梁跨度考慮： bf’ = L/3=7200/3=2400mm 按梁凈距 Sn考慮 : bf’ = b+Sn=300+3600=3900mm 按翼緣高度 hf考慮 :h0=70035=665mm hf’/ho=1 20/665= 故翼緣不受限制 ，取 bf’=2 400mm Mu=α 1fcbf’hf’(ho hf’/2)= 2400 120 (665120/2)= 中跨： bf’=2 700/3=900mm hf’/ho=1 20/465= 取 bf’= 900mm Mu=α 1fcbf’hf’(ho hf’/2)= 900 120 (465120/2)= 由此可判斷所有梁截面Ｍ Ｍ u屬第一類 T 型截面 支座按矩形截面，跨中按Ｔ型截面計(jì)算。039。39。39。39。039。039。 跨中（Ｔ形截面）取 bf=2400mm邊跨 bf=900mm 中跨 （ 2）支座正彎矩與跨中正彎矩取大者算，通長(zhǎng)配筋、配筋相同。039。2 si ahee ???? 21200140011 ??? ????????hlhe i N 1 ?? hl02 ??? 最小配筋率： 全截面 % ?? 每側(cè) % ?? 節(jié)點(diǎn) 左梁lbM 右梁 rbM ? bc M? 上柱 下柱 上c? TcM 下c? TcM 12 11 10 9 8 0． 57 7 ─ ─ ─ ─ ─ 層 nH 邊柱 中柱 tcM bcM vc? cV tcM bcM vc? cV 5 4 3 2 1 52 52 )605(500 22m in39。 D 柱非加密區(qū)實(shí)配普通復(fù)合箍筋四肢ф10200。 57 57 2100 梯斜板 ： mmlc 360030012 ??? lc1== 58 58 ml 2239?；炷?C30,fc= N/mm2, ft= N/mm2。 基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值（取基礎(chǔ)與土平均荷載），分項(xiàng)系數(shù) G= lbh0? =20 21. 8= 取基礎(chǔ)梁 370600mm2 橫基礎(chǔ)梁重： 25=25kN 橫墻重： 12（ ） = Gk1=25+= 縱基礎(chǔ)梁重： 25=25kN 縱墻重： 12（ ） = Gk2=25+= 62 62 由基礎(chǔ)梁產(chǎn)生的彎矩和剪力： M=1/8= V=1/2= 二 、地基承載力驗(yàn)算 基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算 M0=M1+V1h+ eGK *2 M=++= N0=N1+GK+GK2+V=+++= е o = M0/N0 =9/=ｌ /6 =3/6=（滿足） Pmax= N0/A+M0/W=+9/===Pmin = N0/AM0/W=fa= P= N0/A=fa=(Pmax +Pmin)/2=(+)/2fa= 基礎(chǔ)底邊應(yīng)力驗(yàn)算 M0=M2+V2h+ eGK *2 M=++= N0=N2+GK+GK2+V=+++= е o = M0/N0 =ｌ /6 =3/6=（滿足） Pmax= N0/A+M0/W=+==Pmin = N0/AM0/W=fa= P= N0/A=fa= (Pmax +Pmin)/2=(+)/2fa=2 三 .基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算
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