【正文】 2 設(shè)計(jì)技術(shù)與手段更現(xiàn)代化 3 成型及制造技術(shù)精密化制造過程實(shí)現(xiàn)低能耗 4 新型特種加工方法的形成 5 開發(fā)新一代超精密超高速制造裝備 6 加工工藝由技藝發(fā)展為工程科學(xué) 7 實(shí)施無污染綠色制造 8 制造業(yè)中廣泛應(yīng)用虛擬現(xiàn)實(shí)技術(shù) 9 制造以人為本 The new advanced manufacturing technology development Abstract This paper has presented the problems facing todays manufacturing technology advanced man。 015 鋼 青銅 鋁合金 H8 以下的孔孔距公差為177。 為螺紋牙型半角 176。 m 單個螺旋夾緊產(chǎn)生的夾緊力 N 螺桿端部與工件間的當(dāng)量摩擦半徑 mm 其值視螺桿端部的結(jié)構(gòu)形式而定 作用力臂 螺桿端部與工件間摩擦角176。mm 扭矩 101206 當(dāng)量彎矩 101199 178。 45176。 h179。mm b 求作用在齒輪上的力 輸出軸上的小齒輪的分度圓直徑為 mm 圓周力徑向力和軸向力的大小如下方向如圖 1 所示圖 11 軸的受力分析圖Fig11 Axis stress analysis chart 由此可得 N N N 式中 壓力角 螺旋角因是直齒圓柱齒輪因此＝ 0 c 確定軸的最小直徑 選取軸 的材料為 45鋼正火處理按式 10初估軸的最小直徑查表取 A＝ 115可得 mm 圖 2 軸的結(jié)構(gòu)圖 Fig2 Structure drawing of axis 由于主軸內(nèi)部為中空所以軸段①見圖 2 用于安裝聯(lián)軸器其直徑應(yīng)該與聯(lián)軸器的孔徑相配合因此要先選用聯(lián)軸器聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩根據(jù)工作情況選?。?15則＝ 15179。表示有規(guī)格麻花鉆全長麻花鉆工作部分長度 d 麻花鉆的直徑 此次孔加工的孔工作部分長度滿足此長度即可因此可選＝ 160 的直柄麻花鉆麻花鉆材料的選擇參見表 2 表 2 麻花鉆的性能級別 Tab12 Twist drill performance rank 項(xiàng)目 普通型能級麻花鉆 高性能級麻花鉆 材料 工作部分用W6Mo5Gr4V2 或同等性能的其他牌號 普通高速鋼代號 HHS 制造 工作部分用W2Mo9Gr4VCo8 或同等性能的其他牌號 高性能高速鋼代號 HHS－ E 制造 硬度 工作部分硬度 780～ 900HV 工作部分硬度 820～ 950HV 制造 工藝 一般為軋制或銑制 一般為全磨制 應(yīng)用 設(shè)備 一般用于普通機(jī)床 一般用于數(shù)控機(jī)床自動 線 其他 高性能級的麻花鉆比普通性能級麻花鉆在表面粗糙度切血人對工作部分軸向斜跳動鉆芯對稱直徑溝槽分度誤差直柄直徑公差錐柄圓錐公差鉆芯對工作部分軸線的對稱度兩刃帶寬度差等方面都要求更高 根據(jù)本次加工情況及技術(shù)要求選擇普通型能級的麻花鉆即可 3 鉆床傳動系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 31 切削參數(shù)的確定 孔鉆削的功率由最大鉆孔直徑?jīng)Q定即鉆床的功率因此應(yīng)根據(jù)深孔鉆削最大參數(shù)進(jìn)行計(jì)算 切削功率的計(jì)算目前還沒有成熟的計(jì)算深孔鉆削功率的經(jīng)驗(yàn)公式一般可用麻花鉆的功率計(jì)算公式近似計(jì)算 鉆削扭距 1 式中 鉆削扭距178。 179。 179。 35 179。 25 179。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 12 文獻(xiàn)參考178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 5 定位誤差的分析 定位誤差的計(jì)算 23 泵體蓋在夾具中的夾緊 夾緊裝置的組成 夾緊力的確定 夾緊機(jī)構(gòu)的選擇及設(shè)計(jì) 24 導(dǎo)向元件的設(shè)計(jì) 鉆模 板的類型與選擇 鉆套的選擇與設(shè)計(jì) 25 夾具體的設(shè)計(jì) 26 夾具在機(jī)床上的定位 27 本章小結(jié) 3 技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析 4 結(jié)論 致謝 附鉆床各圖178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 22 定位元件的選擇與設(shè)計(jì)178。178。178。178。178。178。178。178。178。 178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 3 11 鉆床的總體設(shè)計(jì)178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 3 鉆床內(nèi)部結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)性能校核178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。泵體蓋鉆 6φ7 孔鉆削專機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì) 遼寧工程技術(shù)大學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)論 文說 明 書 題 目 泵體蓋鉆 6φ 7 孔鉆削專機(jī)設(shè)計(jì) 學(xué) 生 學(xué) 院 機(jī)械工程學(xué)院 專 業(yè) 班 級 機(jī)械工程及其自動化涉外機(jī)械 學(xué) 號 指 導(dǎo) 教 師 目 錄 前言178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 4 泵體蓋孔加鉆機(jī)設(shè)計(jì)178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 3 12 鉆 床 刀 具 的 選擇178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 4 定位元件的選擇178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。178。 179。 179。 40 179。 45 179。 注179。 mm 載荷系數(shù) K 7 使用系數(shù)查表得 1 動載荷系數(shù)查相關(guān)圖得初值 11 齒向載荷分布系數(shù)查相關(guān)圖得 107 齒間載荷分配系數(shù)由 0 得 8 則載荷系數(shù) K 的初值 彈性系數(shù)查表得 節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)查相關(guān)圖及 0 查相關(guān)圖 0 0 得 25 重合度系數(shù)查相關(guān)圖得 088 許用接觸應(yīng)力 [] [] 9 接觸疲勞極限應(yīng)力查相關(guān)圖得 570 460 Nmm2 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 60nj 由查相關(guān)圖得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù)不允許有點(diǎn)蝕 1 硬化系數(shù)查相關(guān)圖得 1 接觸強(qiáng)度安全系數(shù)查表得按一般可靠度查取 11 故根據(jù)式 26 的設(shè)計(jì)初值為 得 3752mm 齒輪模數(shù) m m 144mm 查表得 m 15mm 小輪分度圓直徑的圓整值 圓周速度 與估取 很相近對取值影響不大不必修正 小輪分度圓直徑 大輪分度圓直徑 中心距 齒寬 大輪齒寬 小輪齒寬 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算 齒形系數(shù)查相關(guān)圖得 小輪 260 大輪 230 應(yīng)力修正系數(shù)查相關(guān)圖得 小輪 160 大輪 172 重合度系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限查相關(guān)圖得 460 390 彎曲壽 命系數(shù)查相關(guān)圖得 1 尺寸系數(shù)查相關(guān)圖得 1 安全系數(shù)查表得 13 則 Nmm2 故 結(jié)論齒根彎曲強(qiáng)度足夠 齒輪其它尺寸計(jì)算 分度圓直徑 39 825 齒項(xiàng)高 15 齒根高 1875 齒全高 4875 齒頂圓直徑 42 855 齒 根 圓 直 徑 36 795 基 圓 直 徑 3665 7752 齒距 471 齒厚 2355 齒槽寬 2355 基圓齒距 4426 法向齒距 4426 頂隙 0375 分度圓壓力角 34 軸的設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核 1 軸的材料的選擇 軸的材料種類很多要根據(jù)強(qiáng)度剛度核耐磨性等要求選擇材料種類熱處 理方式軸的常用材料是碳素鋼和合金鋼碳素鋼價(jià)格較低對應(yīng)力集中敏感性小通常使用中碳鋼最常用的是 45 號鋼不太重要或受力小的軸可以使用 Q235 等鋼材 合金鋼比碳素鋼具有更高的機(jī)械強(qiáng)度和優(yōu)良的熱處理性能但對應(yīng)力集中比較敏感對于受力較大又要減小軸的尺寸和重量或者需要提高軸頸的耐磨性或者在高溫腐蝕等條件下工作的軸可以采用合金鋼在低于 200℃的工作溫度下合金鋼和碳素鋼的彈性模量相差不大因此使用合金鋼代替碳素鋼并不能提高軸的剛度 球墨鑄鐵和高強(qiáng)度鑄鐵適合于制造形狀復(fù)雜的軸如曲軸凸輪軸等它具有良好的吸振性和耐磨性對應(yīng)力集中不敏 感但是鑄造質(zhì)量不易控制 小直徑的軸可以使用軋制圓鋼大直徑或直徑變化較大的階梯軸需要使用鍛件形狀復(fù)雜的軸通常采用鑄造方式制造 根據(jù)軸的常用材料及主要機(jī)械性能選擇 45＃正火為軸的材料 2 軸的設(shè)計(jì)及計(jì)算 對于僅傳遞扭矩或主要裝的扭矩的傳動軸應(yīng)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算 對于既受彎矩又受扭矩的轉(zhuǎn)軸可以通過降低許用剪應(yīng)力的方法考慮彎矩的影響用扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算轉(zhuǎn)軸的最小直徑然后進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)計(jì)算公式為 110 式中 軸的直徑 mm 考慮了彎矩影響 的設(shè)計(jì)系數(shù) 軸傳遞的功率 kW 軸的轉(zhuǎn)速 rmin 本設(shè)計(jì)機(jī)床的傳動結(jié)構(gòu)下面對齒輪傳動系統(tǒng)中的高速軸進(jìn)行強(qiáng)度校核 a 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩 178。 6根據(jù)輪轂寬度由鍵長系列中選取鍵長 L mm半聯(lián)軸器與軸的配合為 H7k6 齒輪與軸的周向定位采用 A型普通平鍵聯(lián)接平鍵的尺寸為 b179。 38為了保證齒輪與軸具有良好的對中性取齒輪與軸的配合為 H7r6 滾動軸承與軸的周向定位采用過渡配合保證的因此軸段直徑尺寸 公差取為m6 4 確定軸上圓角和倒角尺寸 各軸肩處的圓角半徑見圖 21 軸端倒角取 1179。 mm 圖 3 軸的計(jì)算簡圖 Fig3 Computation diagram of axis 合成彎矩 63997 178。 m 28 式中 應(yīng)在螺旋夾緊機(jī)構(gòu)上的夾緊轉(zhuǎn)矩 178。 式中為螺旋副的摩擦角 176。01～177