【正文】 圖 39 位移矢量圖 Displacement vector 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 20 圖 310 局部節(jié)點(diǎn)等效位移 Displacement vector sum of partial node 圖 311 節(jié)點(diǎn)等效位移云圖 Displacement vector sum of node 由圖 310 和圖 311 可以看出 sumU 的最大值為 ，位于離旋轉(zhuǎn)軸最遠(yuǎn)的區(qū)域，并且分布區(qū)域比較大； sumU 最小值為 ，位于旋轉(zhuǎn)軸附近區(qū)域，；輪盤由內(nèi)向外，位移越來越大，說明輪盤變形由內(nèi)向外越來越明顯，輪盤最外緣的變形最明顯，也最有可能發(fā)生破壞。其中轉(zhuǎn)速為 0 時(shí)是 輪盤靜止?fàn)顟B(tài)下 輪盤的固有頻率 ，其余為 輪盤在考慮預(yù)應(yīng)力條件下，在不同旋轉(zhuǎn)速度下的固有頻率值；并對二者進(jìn)行了誤差分析。 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 （ a） 一階振型 （ b） 二階振型 （ c） 三階振型 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 24 （ d） 四階振型 （ e） 五階振型 圖 42 轉(zhuǎn)速為 0 r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 0 r/min （ a） 一階振型 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 （ b） 二階振型 （ c） 三階振型 (c) 三階振型 （ d） 四階振型 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 26 （ e） 五階振型 圖 43 轉(zhuǎn)速為 9000r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 9000 r/min （ a） 一階振型 （ b） 二階振型 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 （ c） 三階振型 （ d） 四階振型 （ e） 五階振型 圖 44 轉(zhuǎn)速為 12021r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 12021 r/min 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 28 （ a） 一階振型 （ b） 二階振型 （ c） 三階振型 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 （ d） 四階振型 （ e） 五階振型 圖 45 轉(zhuǎn)速為 15000 r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 15000 r/min （ a） 一階振型 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 30 （ b） 二階振型 （ c） 三階振型 （ d） 四階振型 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 （ e） 五階振型 圖 46 轉(zhuǎn)速為 18000 r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 18000 r/min (a) 一階振型 （ a） 一階振型 （ b） 二階振型 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 32 （ c） 三階振型 （ d） 四階振型 （ e） 五階振型 圖 47 轉(zhuǎn)速為 21000 r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 21000 r/min 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 （ a） 一階振型 （ b） 二階振型 （ c） 三階振型 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 34 （ d） 四階振型 （ e） 五階振型 圖 48 轉(zhuǎn)速為 24000 r/min 振動(dòng)模態(tài)圖 The vibration modal analysis of velocity of 24000 r/min 從圖 42 至 圖 48 的 輪盤 振 型 圖上，可以看出， 輪盤的主要振型，由原來的一節(jié)徑逐漸過渡到二節(jié)徑，呈現(xiàn)出了比較明顯的八字形振動(dòng)；對于非 0 節(jié)徑， 同一個(gè)頻率存在相互正交的 2 個(gè)振型 ；四、五階固有頻率對輪盤振動(dòng)的影響要比一、二階和三階固有頻率對輪盤振動(dòng)的影響大的多，其中三階固有頻 率對輪盤振動(dòng)的影響是最小的；因此高階振型對輪盤的動(dòng)態(tài)特性起決定作用，故應(yīng)避免外界載荷頻率過高，對輪盤造成損壞。 一階 固 二階 固 三階 固 四階 固 五階 固 有 頻率 有 頻率 有 頻率 有 頻率 有 頻率 轉(zhuǎn)速為 0/ 1min??r 轉(zhuǎn)速 為 3000/ 1min??r 轉(zhuǎn)速為 6000 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 9000 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 12021 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 15000 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 18000 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 21000 / 1min??r 轉(zhuǎn)速為 24000 / 1min??r 丁文文：預(yù)應(yīng)力對高速旋轉(zhuǎn)輪盤模態(tài)的影響分析 36 5 結(jié)論 輪盤廣泛應(yīng)用于各種機(jī)械裝置中，亦是主要受力零件。 3） 在此靜應(yīng)力分析的基礎(chǔ)上，作了模態(tài)分析，詳細(xì)分析了輪盤在旋轉(zhuǎn)時(shí)的振動(dòng)特性。論文進(jìn)程中遇到困難時(shí)，蘇老師總能給出一個(gè)有效的解決方案。 在這里，我還要感謝我們院的所有老師，感謝他們四年辛勤地培育，讓我收獲了很多，這些都將 是我最寶貴的財(cái)富。 經(jīng)過對這些模型的研究證實(shí)了這些 模型均適合和準(zhǔn)確的驗(yàn)證與執(zhí)行對模型 的 分析，以及其他數(shù)值模型。進(jìn)行對比的三個(gè)模型分別是 3rd 階 4 節(jié)點(diǎn)單元， 7rd 階 16 節(jié)點(diǎn)單元及譜有限元模型。 振動(dòng)頻率越大，波長越短， 動(dòng)力剛度矩陣方法計(jì)算越精確。在這些研究中，證實(shí)了該方法的精確性。羅托洛 [7]用相似的組合梁進(jìn)行理想結(jié)構(gòu)的響應(yīng)分析。接著李 [10].[11]用譜有限元法研究了帶節(jié)點(diǎn)梁的力學(xué)性質(zhì)。威爾利 [17]應(yīng)用譜有限元方程分析了粘彈性梁 。 先前的研究證實(shí)了譜有限元在進(jìn)行一維結(jié)構(gòu)建模時(shí)有很高的精確度和很快的建模速度。 試驗(yàn)方程 3rd 階 16 自由度單元 遼寧工程技 術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文