【正文】 鋼絲圈和錠子旋轉(zhuǎn)速度的加捻上傳至細紗在前鉗口附近的極限位置或極限點處時，就不能再 繼續(xù)上傳，此時該極限點處權(quán)限截面的細紗與前鉗口握持點處輸出的扁平形纖維須條之間就形成一個俯視為三角形的加捻三角區(qū)。纖維須條從前羅拉前口輸出后 ，先經(jīng)過異形吸風管外套網(wǎng)眼皮圈，須條在網(wǎng)眼皮圈上運動，由于氣流的收縮和聚合作用，通過異形管的吸風槽使須條集聚、轉(zhuǎn)動，逐步從扁平帶狀轉(zhuǎn)為圓柱體，纖維的端頭均捻入紗線內(nèi)，因此成紗非常緊密，紗線外觀光潔、毛羽少。使纖維盡可能平行并保持一致在加捻前是其優(yōu)勢的前提。 圖 2 環(huán)錠紡和緊密紡三角區(qū) 本課題研究目的、意義及內(nèi)容 研究目的及意義 在環(huán)錠紡的紗條加捻過程中，大多數(shù)纖維端都伸出身，形 成毛羽 ， 毛羽分布在紗線圓柱體的各個方向，毛羽的長短和形態(tài)比較復雜，因纖維特性 、 紡紗方法 、 紡紗工藝參數(shù) 、 捻度 、 紗線的粗細而異 。 另一方面，目前對錯位紡的研究只考察了錯位一個錠子后的效果，而且對到底是左斜還是右斜的紗路有利于改善成紗毛羽這個最基本的問題，都沒有一致的結(jié)論，只能說對錯位紡的研究處于探索階段，沒有專門細致的研究和可大量應用錯位紡對成紗性能的影響 第一章 緒論 4 于生產(chǎn)實踐的研究成果。 則 ????? 半熟條干生條干 并合數(shù)實際牽伸倍數(shù) GGE p 機械牽伸倍 數(shù) )%98(%98 給定牽伸效率為牽伸效率 ??? pm EE 根據(jù)設備說明書選擇： TTTTm ZZZZE 1 2 525,46,52,7 5 432139。= 式中： Z5 、 Z6前區(qū)牽伸變換齒輪齒數(shù)，其中 Z6有 7 6 53 三種， Z5有 4 56 71 四種。1=,則相對應的齒輪 Z6=63， Z5=47 所以 5 7 . 2 939。39。 ????? ttt TT 粗紗? 3 速度 （ 1） 錠翼轉(zhuǎn)速 主動錠 DDn ?? 根據(jù)所紡紗線特點，選擇錠翼轉(zhuǎn)速為 ，則相對應的： D 動 和 D 主 分別取169 和 200 （ 2） 前羅拉速度 m i n/91200 2 31 rZD ZZDn ?? ????? ???? 主動前羅拉 式中： Z Z2 捻度階段齒輪 Z3捻度齒輪 （ 3） 羅拉握持距： 前區(qū) 49mm 依據(jù) 皮圈架長度為 34mm,浮游區(qū)長度為 15mm，則 前區(qū)握持距 =皮圈架長度 +浮游區(qū)長度 =34+15=49mm 后區(qū) 55mm 后區(qū)羅拉隔距 =大于 20?pL （后區(qū)羅拉 隔距偏大掌握） 整理區(qū) 35mm 略大于 pL 4 粗紗卷繞密度 （ 1） 軸向卷繞密度 經(jīng)驗公式為 P=tNC 式中： Nt— 粗紗線密度（ tex） C— 常數(shù)，一般取 85~90 （當粗紗定量越大、纖維彈性越好、粗紗密度越小， C值應偏小掌握） 根據(jù)經(jīng)驗公式計算筒管軸向卷繞密度 P，取 C=87，則 P=tNC = ? （圈 /cm） 選擇升降階段變換齒輪 Z10/Z9=39/28，則 錯位紡對成紗性能的影響 第二章 紡紗工藝研究 10 11Z ）（取 11910 ???????? ZPZ Z （ 2）徑向卷繞密度 根據(jù)生產(chǎn)實踐，筒管徑向卷繞密度的經(jīng)驗公式為 PQ ?? ）（ 6~5 ）（層 cmPQ / ???? 然后選擇成形齒輪齒數(shù) Z4=30，則 成形齒輪齒數(shù) )28( 545 ?????? ZZQZ 取 細紗工藝 表 細紗工藝單 機型 公定回潮率（ %） 干 定量（ g/100m） 總牽伸倍數(shù) 配合率 捻系數(shù) 捻度（捻 /10cm） 實際 機械 計算 實際 FA507B % 328 89 牽伸分配 羅拉中心距(mm) 皮圈鉗口 (mm) 皮輥加壓 (N/雙錠 ) 皮輥前沖 (mm) 綱領 鋼絲圈 前區(qū) 后區(qū) 前區(qū)后區(qū) 前中后 型號 直徑 型號 號數(shù) 40 54 150 100 140 +2 PG1/2 42 OSS 8/0 輸出速度 變換輪 錠速(r/min) 前羅拉(r/min) 電機皮帶盤 D1 主軸皮帶盤 D2 牽伸對牙Z25/Z26 撐頭牙 N 后區(qū)牽伸齒輪 Z29 卷繞齒輪 Z12 和 Z13 捻度對牙 Z3和 Z4 16046 176 180 43/70 4 27 41/53 72/66 1．牽伸倍數(shù) （ 1） 計算細紗定量 所紡紗線線密度為 16tex，細紗標準干定量為 )1 0 0/(%)( 1610%)1( mgw NG t ???????干 細紗實際回潮率為 %，則細紗濕重為 實際回潮率）（干濕 ??? 1GG = ? ? )1 0 0/(% mg??? （ 2） 計算實際牽伸倍數(shù) 錯位紡對成紗性能的影響 第二章 紡紗工藝研究 11 初步擬定粗紗干定量為 ?????細紗干粗紗干則實際牽伸倍數(shù) GGE P （ 3） 計算機械牽伸倍數(shù) 給定 FA507B 型細紗機牽伸配合率為 則 Em=Ep = = 根據(jù)設備說明書選擇 E180。后 =，則牽伸變換齒輪 Z29取 27T 則 E180。 [參見《棉紡廠設計》 ， 選用 96%] %96 ??? 時間效率理論產(chǎn)量 dl m i n/ 100060 mVTQVTQ ftlftl ???????? ???? 得又因為 m i n/ ,1000n f2f rdV f ?????? 所以因為 ? （ 2） 錠速 2f21000n,1001dVdnnT fsft ??????? 且因為捻度 所以 ns=T180。 本實驗 紗線捻度的測試方法：退捻加捻法 （退捻加捻法的工作原理是在一定張力下一定長度的紗解捻，待解捻完后，繼續(xù)回轉(zhuǎn)，使紗加上與原來捻向相反而捻回數(shù)量相等的捻回，這時在同樣張力下紗的長度與原來相同。轉(zhuǎn)數(shù)表記錄總轉(zhuǎn)數(shù)，總?cè)?shù)除二，再除樣本長度，計算出捻度。 ，夾持固定夾持器和回轉(zhuǎn)夾持器之間，進行捻度實驗。 紗線斷裂強力測試與分析 實驗準備： 實驗儀器 YG021DL單紗強力儀 選擇測試方法：定時拉伸測試 實驗條件：①預調(diào)濕處理：當試樣回潮率大于公定回潮率時，需要在溫度為 40176。 2176。 確定預加張力 設置參數(shù) 隔距：根據(jù)測試需要設置，一般采用 500mm，伸長率大的試樣采用 250mm。 紗管放在紗架上，牽引紗線經(jīng)導紗器進入上，下夾持器鉗口后夾緊上夾持器。 錯位紡對成紗性能的影響 第三章 實驗分析 15 重復以上操作，換紗，換管，繼續(xù)拉伸，直至拉伸到設定次數(shù)，測試結(jié)束。 錯位紡對成紗性能的影響 第三章 實驗分析 16 實驗儀器： YG171L型毛羽儀 實驗條件：用紗線毛羽測試儀測定紗線毛羽時，一般要求在標準溫濕度條件下進行，被測試的紗線應在標準溫濕度條件下至少平衡 24h。測試的對象是由短纖維紡制的條子、粗紗、細紗等制品。 2℃，相對濕度為 65%177。測試 前準備（無料調(diào)零、張力調(diào)整、測試槽選擇） 錯位紡對成紗性能的影響 第三章 實驗分析 17 d。 機器性能對纖維的影響主要體現(xiàn)在齒輪的配 合，影響相對較?。焕w維長度整齊度越好，則紗線捻度均勻度越好。 ） 結(jié)論：錯位紡紗對單紗強力影響不大，成紗斷裂強力有所增加 ,但程度不明顯。與環(huán)錠紗對比，幾乎所有的右偏紗線有害毛羽都得到明顯改善，而大部分左偏紗線的毛羽減少，但是效果沒有右斜的好。 毛羽影響紗線條干均勻和表面光潔，影響纖維的強力利用系 數(shù)，使成紗強力降低。 紗條條干均勻度測試與分析 表 條干測試結(jié)果 條干 方向 CV％ 細節(jié)（ 30％） 細節(jié)（ 40％） 細節(jié)（＋ 50％） 細節(jié)（＋ 35％） 0 18 598 64 17 109 L 16 568 62 10 101 R 21 603 58 5 79 成紗條干均有所改善 ,但改善的程度不顯著 。纖維細度對成紗條干 CV影響較大，因為在紡制一定細度的紗條時，纖維細度影響紗條截面中的平均纖維根數(shù)，對纖維在紡紗過程中因纖維隨機排列而引起的不勻有較為明顯的影響，因此也就影響成紗條干 CV。錯位紡對成紗性能 的影響 第四章 結(jié)論 21 第 四 章 結(jié)論 錯位紡紗改變了加捻三角形的形態(tài) ,加捻三角形面積減小 ,在卷捻過程中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度降低 ,這是有利于毛羽減少的， 對成紗毛羽 的改善是有利的，對 條干的改善以及粗節(jié)、細節(jié)的 因方向不同產(chǎn)生的效果也不一樣 。 任何一項技術均有其兩面性 ,就錯位紡紗技術而言 ,其既具有對成紗質(zhì)量有利的一面 ,同時也存在影響成紗質(zhì)量的不利因素。從實驗的材料儀器需要到發(fā)表論文，他 無私地給予支持。這篇論文能順利完成在很大程度上要感謝 老師無私的貢獻 ，感謝 老師用他豐富的學術經(jīng)驗和學術能力，幫助我修改論文 ， 老師無私平和的態(tài) 度，我終身難