長(zhǎng)江公路大橋引橋a6聯(lián)單箱雙室截面混凝土梁橋設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 45 支座隔墩沉降內(nèi)力表單元荷載位置軸向（KN）剪力Z（kN）彎矩Y（）1支座沉降I[1]01支座沉降 1/41支座沉降 1/21支座沉降 3/41支座沉降J[2]7支座沉降I[7]7支座沉降 1/47支座沉降 1/27支座沉降 3/47支座沉降J[8]10支座沉降I[10]10支座沉降 1/410支座沉降 1/210支座沉降 3/410支座沉降J[11]14支座沉降I[14]14支座沉降 1/414支座沉降 1/214支座沉降 3/414支座沉降J[15]20支座沉降I[20]20支座沉降 1/420支座沉降 1/220支座沉降 3/420支座沉降J[21]27支座沉降I[27]27支座沉降 1/427支座沉降 1/227支座沉降 3/427支座沉降J[28]31支座沉降I[31]31支座沉降 1/431支座沉降 1/231支座沉降 3/431支座沉降J[32]36支座沉降I[36]36支座沉降 1/436支座沉降 1/236支座沉降 3/436支座沉降J[37]42支座沉降I[42]42支座沉降 1/442支座沉降 1/242支座沉降 3/41321642支座沉降J[43]50支座沉降I[50]50支座沉降 1/450支座沉降 1/250支座沉降 3/450支座沉降J[51]54支座沉降I[54]54支座沉降 1/454支座沉降 1/254支座沉降 3/454支座沉降J[55]59支座沉降I[59]59支座沉降 1/459支座沉降 1/259支座沉降 3/459支座沉降J[60]66支座沉降I[66]66支座沉降 1/466支座沉降 1/266支座沉降 3/466支座沉降J[67]67支座沉降I[67]67支座沉降 1/467支座沉降 1/267支座沉降 3/467支座沉降J[68]68支座沉降I[68]68支座沉降 1/468支座沉降 1/268支座沉降 3/468支座沉降J[69]69支座沉降I[69]69支座沉降 1/469支座沉降 1/269支座沉降 3/469支座沉降J[70]70支座沉降I[70]70支座沉降 1/470支座沉降 1/270支座沉降 3/470支座沉降J[71]71支座沉降I[71]71支座沉降 1/471支座沉降 1/271支座沉降 3/471支座沉降J[72]72支座沉降I[72]72支座沉降 1/472支座沉降 1/272支座沉降 3/472支座沉降J[73]73支座沉降I[73]73支座沉降 1/473支座沉降 1/273支座沉降 3/473支座沉降J[74]74支座沉降I[74]74支座沉降 1/474支座沉降 1/274支座沉降 3/474支座沉降J[75]75支座沉降I[75]75支座沉降 1/475支座沉降 1/275支座沉降 3/475支座沉降J[76]76支座沉降I[76]76支座沉降 1/476支座沉降 1/276支座沉降 3/476支座沉降J[77]77支座沉降I[77]77支座沉降 1/477支座沉降 1/277支座沉降 3/477支座沉降J[78]79支座沉降I[78]79支座沉降 1/479支座沉降 1/279支座沉降 3/479支座沉降J[79]080支座沉降I[63]32580支座沉降 1/432580支座沉降 1/23251198880支座沉降 3/432580支座沉降J[64]325注：前三跨只輸出支點(diǎn)、跨中、四分之一截面的支座沉降內(nèi)力 第五章 內(nèi)力組合及內(nèi)力包絡(luò)圖 短期荷載組合根據(jù)參考文獻(xiàn)[3]，短期效應(yīng)組合采用作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘分項(xiàng)系數(shù)，其中活載不計(jì)沖擊。表53 彎矩長(zhǎng)期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Mmax（）0Mmin（）0第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）截面5L/83L/47L/8L第一跨Mmax（）Mmin（）第二跨Mmax（）Mmin（）第三跨Mmax（）Mmin（）表54 剪力長(zhǎng)期組合截面0L/8L/43L/8L/2第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）10925Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN）截面5L/83L/47L/8L第一跨Vmax（kN）Vmin（kN）第二跨Vmax（kN）Vmin（kN）第三跨Vmax（kN）Vmin（kN） 基本組合參見(jiàn)文獻(xiàn)[3]，基本組合的公式如下： (53)式中 SGk—恒載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ1k—活載標(biāo)準(zhǔn)值；SQ2k—溫度次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；SQ3k—支座沉降次內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值；γ0—是結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋梁安全等級(jí)為一級(jí)(參見(jiàn)文獻(xiàn)[3])。按照設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，單根鋼絞線的公稱截面面積為Ap=139mm2，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1860MPa，張拉控制應(yīng)力σcon=1860=1395MPa(見(jiàn)參考文獻(xiàn)[2])，則所需的預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為： (62)式中 σs—預(yù)應(yīng)力損失，按20%的控制應(yīng)力計(jì)。m）32315294509415701185471371318476122029187854449941Iyy（m4）Czp（m）Czm（m）W（m3）A（m2）ep（m）Npmax（kN）1096293693717887561766710040166985073418152643理論根數(shù)984應(yīng)配根數(shù)70723911636343325964474985注：上表負(fù)值表示在頂板配筋，正值表示在底板配筋 表62 按短期組合最小配筋截面配筋0L/ 8L/43L/8L/25L/83L/47L/8L第一跨Msmax（kN 鋼束布置無(wú)論是預(yù)應(yīng)力鋼筋還是普通鋼筋，只有布置在翼緣有效寬度范圍內(nèi)，才能更好的發(fā)揮作用。表63 有效翼緣寬度翼緣類型第一跨第二跨第三跨1＃支點(diǎn)中部2＃支點(diǎn)中部3＃支點(diǎn)中部bm1bm2bm3bm4bm5 實(shí)際配束計(jì)算由于截面配筋較多，考慮到有效翼緣寬度有限，采用32根一束的預(yù)應(yīng)力筋布置方式，而通長(zhǎng)束采用20根一束的預(yù)應(yīng)力筋布置，預(yù)留管道直徑85mm。本設(shè)計(jì)在具體的截面配筋時(shí)，在頂板布置5束預(yù)應(yīng)力通長(zhǎng)筋。彎起，并錨固于梁頂腹板中心，彎起半徑為6m，兩起彎點(diǎn)之間的鋼束按平行于頂板布置；正彎矩板束均以15176。下彎下彎半徑26米。凈截面幾何性質(zhì)為毛截面去除預(yù)應(yīng)力孔道后截面的性質(zhì)；換算截面幾何性質(zhì)為孔道壓漿后鋼束與混凝土梁形成的整體后的截面性質(zhì)。則：ysj=hyxj (73)式中：h—截面高度。則截面性質(zhì)計(jì)算公式如下：換算面積： (75)式中：An—換算截面面積；Ec—混凝土彈性模量；Es—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量；As—預(yù)應(yīng)力鋼筋面積。表72截面位置高(m)上緣鋼筋束數(shù)ays(m)下緣緣鋼筋束數(shù)ayx(m)ysn(m)yxn(m)An(m2)In(m4)邊錨固512L1/4523L1/2311233L1/4144L1350L2/4207L2/235193L2/4117L2350L3/4149L3/235223L3/4117L3350 第八章 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 控制應(yīng)力及有關(guān)參數(shù)計(jì)算σcon=1860=1395(MPa)管道偏差系數(shù)：k＝；摩擦系數(shù)：μ＝；，梁底任一截面的斜率為y39。由于預(yù)應(yīng)力鋼筋是采用兩端張拉施工，為了簡(jiǎn)化計(jì)算，近似認(rèn)為鋼筋中點(diǎn)截面是固定不變的，控制截面離鋼筋哪端近，就從哪端起算摩擦損失。不考慮側(cè)彎角度；正彎矩腹板筋只考慮兩端上彎角度25176。當(dāng)lf163。當(dāng)lf/l163。減小值(未考慮預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力)的算法如下： (88)式中 —后張拉鋼筋在前期張拉鋼筋重心處產(chǎn)生的應(yīng)力；—后張拉鋼筋的合拉力，在計(jì)算中預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力要減掉摩擦損失和錨具回縮損失；—計(jì)算截面凈面積；—計(jì)算截面凈慣性矩；—后張拉鋼筋合力作用點(diǎn)到凈截面形心軸的距離；y—前期張拉的鋼筋的重心到凈截面形心的距離
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