【正文】 00 ℃蒸汽的焓）摘自.《煤化工工藝學》 郭樹才編 （2）帶出物熱值：300302=60060（3）帶出物顯熱：6002=1260 （）（4）灰渣中可燃物熱值：34020＋10500=75369 （34010500分別為碳和硫的熱值）摘自.《煤化工工藝學》 郭樹才編 （5）灰渣顯熱：200=28488 （）（6）熱損失（取燃料發(fā)熱值的8%）2847600=227808 合計：4305044（kJ） 4305044－3505330=799714：3505330/（2847600＋799714＋647680）100%=%表11熱量平衡表（kJ）進項出項燃料熱值 2847600半水煤氣熱值 3369746燃料顯熱 2625干半水煤氣顯熱 179159蒸汽的焓 647680半水煤氣中水汽的焓 364224干氮空氣顯熱 2344帶出物熱值 60060氮空氣中水汽的焓 5081帶出物顯熱 1260從煤層中吸取熱量799714灰渣中可燃物熱值 75369灰渣顯熱 28488熱損失 227808合計 4305044合計 4305044 總過程計算 燃料使用分配 設100kg燃料用于制半水煤氣為Xkg根據(jù)熱量平衡得：799714X=（100－X）132974 X=%，% 每100kg燃料的生產(chǎn)指標 吹風氣產(chǎn)量：580=218N m3半水煤氣產(chǎn)量：344= m3氮空氣消耗量：72=蒸汽消耗量：=吹風時空氣消耗量：530=199總過程效率：（）/（2847600＋647680）100%=% 物料衡算（kg） 進項：燃料中碳含量：74028合計：出項：（1）半水煤氣中碳含量：=（2）吹風氣中碳含量：218=合計：誤差：（－）/100%=% 進項：（1）燃料中氫含量： （2）空氣中水汽含氫量：1992/18=（3）氮空氣中水汽含氫量：2/18=（4）蒸汽含氫量：2/18=合計： 出項：（1）半水煤氣中氫含量：= （2）半水煤氣中水氣含氫量：2/18=（3）吹風氣中含氫量：218=（4）吹風氣中水汽含氫量：2182/18=合計 ：誤差：（－）100%=4%3 氧平衡 進項：（1）（2）空氣中氧含量：19932/=（3）蒸汽中含氧量：16/18=（4）空氣中水汽含氧量：19932/=（5）氮空氣中水汽含氧量：16/18=（6）氮空氣中氧量：32/=合計： 出項：（1）半水煤氣中氧含量：=（2）半水煤氣中水汽含氧量：16/18=（3）吹風氣中氧含量：218=（4）吹風氣中水汽含氧量：21816/18=合計：誤差：（）/100%=%4 氮平衡 進項：（1）燃料中氮含量：（2）空氣中氮含量：19928/=（3）氮空氣中氮含量：28/=合計： 出項：（1）半水煤氣中氮含量：=（2）吹風氣中氮含量：218=合計：誤差：（－）/100%=%5硫平衡進項：（1）燃料中硫含量：出項：（1）吹風氣中硫含量：218=（2）半水煤氣中硫含量：=合計 ： 誤差：（－）/100%=% 熱量衡算（kJ） 進項：（1）燃料熱值：2847600（2）燃料顯熱：10025=2756（3）干空氣顯熱：19925=6467（4）空氣中水汽的焓：1992564=（5）干氮空氣顯熱：25=（6）氮空氣中水汽的焓：2564=（7）蒸汽的焓：2730＋3595=4041675合計：進項：（1）吹風氣熱值：218=（2）干吹風氣顯熱：218600=（3）吹風氣中水汽的焓：21832931=（4）半水煤氣熱值：=（5）干半水煤氣顯熱：600＋200=（6）半水煤氣中水汽的焓：3696＋2890=（7）帶出物熱值：300302=60060（8）帶出物顯熱：6002=1260（9）灰渣中可燃物熱值：34020＋10500=75369（10）灰渣顯熱：200=2858（11）熱損（取燃料發(fā)熱的8%）2847600=227808合計：誤差：（－）/100%=% 配氣計算配氣量計算： 半水煤氣中（CO＋H2）：：1吹風氣中CO＋H2=＋=N2=半水煤氣中CO＋H2=＋43N2=設每標準水煤氣中配入吹風氣量為XNm3＋=（＋）X=需配入吹風氣量為：=100千克燃料實際可制得半水煤氣量為：＋=238實際半水煤氣組成體積% ： CO2=(＋)/(1＋)100%=%O2 =(＋)/(1＋)100%=%CO=(＋)/(1＋)100%=%H2=(＋)/(1＋)100%=%CH4=(＋)/(1＋)100%=%N2=(＋)/(1＋)=% 消耗定額（按每t氨計算）每噸氨耗半水煤氣3300Nm3（1） 燃料：3300/238100=1387kg折合含碳85%的燃料為：1275kg（2）蒸汽：3300/238=1772kg 吹凈時間核算配入半水煤氣中的吃風氣量：配入半水煤氣中的吹風氣量占總吹風氣量的百分數(shù)：100%=%吹凈時的風量為吹風時的70%，吹凈氣量占吹風氣總量的百分數(shù)：（4）/（26+4）100%=%二者接近，所以每循環(huán)吹凈時所回收的氣量即為配入半水煤氣中的吃風氣量，吹凈百分比合用，所以已定循環(huán)時間百分比基本適用。℃總計：＋2. 出熱（1）上吹及空氣吹凈氣體經(jīng)廢熱鍋爐后的顯熱：組分 千克分子量 組分含量（%） 溫度（℃） 比熱（kJ） 物理熱（kJ）CO 200 =H2 200 =CO2 200 =H2S 200 =N2 200 =O2 200 =138CH4 200 =總計：（2）上吹未分解蒸汽經(jīng)廢熱鍋爐后顯熱及潛熱，按進熱公式計算如下：（3）顯熱=103/18（1－%）200=潛熱=103（1－%）=顯熱＋潛熱=（＋）=（4）吹風氣經(jīng)鍋爐后顯熱：組分 千克分子量 組分含量（%） 溫度（℃） 比熱（kJ） 物理熱（kJ）CO 200 =H2 200 =CO2 200 =H2S 200 =N2 200 =O2 200 =CH4 200 =626總計：（5）蒸汽帶出熱量為2415YkJ (6) 排污水熱焓為：（X－Y）（℃時的焓）(7) 熱損失（按入爐的3%計算）：（＋）3%=＋總計：＋＋ 熱量平衡和總固體平衡 熱量平衡＋=＋＋（1）總固體平衡：150X=2000（X－Y）（2）解方程得：X=103kg Y=96kg所以每100千克燃料產(chǎn)蒸汽量為96kg，耗軟水量為103kg。I煤氣發(fā)生爐每臺每小時產(chǎn)水煤氣7500Nm3。G。1. 干空氣用量（吹風空氣）25℃空氣 相對濕度80% (干)/h 大氣壓力 760mmHg2. 二次空氣用量根據(jù)實踐二次風量可取一次風量的15%左右15%=3. 空氣含水蒸汽量25℃空氣 相對濕度80% 濕含量H=（干空氣）（＋）==（＋）＋=實際情況下空氣用量（273＋25）/273760/760=28270Nm3/h空氣損失取18%（泄漏）V=28270/（1－18%）=76 各設備的選型及工藝指標 ：生產(chǎn)能力6500~7500米3/時燃料消耗量~爐體內(nèi)徑Φ3000毫米夾套鍋爐受熱面積19米2爐篦形式寶塔式灰盤轉速0~1410轉/分鐘爐灰盤傳動電動機爐灰盤傳動減速機PM350IV2g夾套鍋爐蒸汽壓力40~60千帕（表壓）設備外形尺寸（長寬高）7235449710700毫米爐膛高度4970毫米有效容積20米3煤氣出口內(nèi)徑Φ1050毫米 燃料室的工藝指標：工作壓力工作溫度+500~800℃介質水煤氣和半水煤氣設備等級級外高 10192毫米外徑Φ3350毫米內(nèi)徑Φ2743毫米磚拱半徑1295毫米上部九層格子磚間隙下部降層格子磚間隙76毫米耐火磚體積燃燒空間火磚格子高2057毫米拱頂?shù)降拙嚯x4520毫米底部氣道口寬（進氣）底部氣道口高（進氣）上部氣道口外徑（出氣） 1370毫米上部氣道口內(nèi)徑（出氣）1066毫米頂部放空口內(nèi)徑750毫米下吹蒸汽、氮空氣進氣口內(nèi)徑300毫米底部排灰口305毫米總重（金屬） 洗氣箱工藝指標：工作壓力700毫米水柱工作溫度80℃設備等級級外物料名稱水煤氣和水全容積15米3直徑3000毫米高（下包括錐體）1950毫米總高3100毫米洗氣箱總面積分布器總面積分布器有效面積分布器插入封高度75~100毫米分布器總高1288毫米分布器插入箱內(nèi)高度1040毫米分布器內(nèi)徑Φ996毫米分布器外徑Φ1046毫米分布器進口內(nèi)徑Φ750毫米側室水封高度1330毫米：額定蒸發(fā)量（在間歇操作條件下）2~4噸/小時工作壓力實驗壓力給水溫度102℃受熱面積480米2加熱介質煤氣、廢氣火管長度7340毫米上火箱高1860毫米下火箱高1340毫米總高10668毫米內(nèi)徑2300毫米19毫米上下循環(huán)管數(shù)共16根上下循環(huán)管內(nèi)徑99毫米上火箱內(nèi)徑2400毫米12毫米下火箱內(nèi)徑2340毫米12毫米汽包長度4010毫米汽包內(nèi)徑1400毫米14毫米拉撐管數(shù)96根拉撐管直徑76毫米7毫米加熱管數(shù)220根加熱管直徑76毫米7毫米爐體傾度7176。本設計是年產(chǎn)10萬噸合成氨廠造氣工段的車間布置（見附圖）。設備采用三列布置，煤氣發(fā)生爐布置在框架屋面上為第一列，燃燒室、廢熱鍋爐、洗氣箱、洗滌塔、煙囪為第二列完全布置，泵房安裝在另一單層封閉式廠房為第三列。整個裝置根據(jù)各類設備特點、操作要求，采用露天、框架及室內(nèi)相結合的方式布置，滿足了生產(chǎn)工藝的要求，并有效地利用了建筑面積和土地。 節(jié)能我國中小型氨廠都以煤（或焦）為原料進行常壓間歇制氣，采用變換、水洗（或硫化）銅洗和合成的生產(chǎn)工藝，由于采用煤為原料，而且是常壓氣化，能耗較高，約在46～671000000kJ/T氨之間。單位氨產(chǎn)量所消耗的原料煤（或焦）和燃料煤構成了合成氨廠主要原因能耗的部分。其節(jié)能措施大致有：（1）采用新型爐篦間歇式造氣爐為移動床氣固加工式設備，其中造氣爐爐篦系關鍵部件。（2）采用過熱蒸汽制氣和蒸汽自調(diào)過熱蒸汽制氣可延長制氣層長度，提高蒸汽分解率和煤的燒出率，并能增加制氣強度，蒸汽自調(diào)是使蒸汽流量隨制汽時間而逐漸下降，它能提高蒸汽分解率并降低蒸汽消耗。應保證干燥煤（焦）入爐，并且粉煤必須篩盡。（6）造氣余熱回收改善改善余熱回收是節(jié)能降耗電量的重切問題，例如，未回收吹風氣潛熱的小氨廠可增設風氣燃燒爐，以回收吹風氣中CO潛熱，產(chǎn)生低壓蒸汽供制氣用?？偠灾谥行⌒桶睆S中，分級利用過程余熱，日益受到工廠的重視。適當?shù)匕才啪蜆I(yè)人員及就業(yè)人員的勞動強度，人員編制如下：制氣工段：工段長：1人值班公長：17=7人自動機控制室：27=14人控制室操作工：27=14人爐操作工：27=14人下灰工：27=14人分析工：17=7人風機工：17=7人合計：80人 一年支付工資及附加費 每人每月平均工資按1000計算，工資附加費按工資的5%計：10008012（1＋5%）= 總投資計算 固定資金 （1）設備費，見表，單位：萬元表17 設備費項目數(shù)量（臺）單價（萬元）金額（萬元）煤氣發(fā)生爐945405廢熱鍋爐918162燃燒室925225湍球塔917153洗氣箱9煙囪及除塵器9436自動控制機9風機615水泵107管道閥門40儀表25合計（2）安裝