【正文】 米/分)工作級(jí)別M6M5運(yùn)行結(jié)構(gòu)大車小車輪距（米）5軌距（米）28速度（米/分）——工作級(jí)別M6M5輪壓（MPa）441軌道型號(hào)QU80P43第二章 總體設(shè)計(jì)=（）L=（）=~ m根據(jù)小車軌距和中軌箱型梁寬度以及大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)置，取=5 m端梁全長(zhǎng)B=高度h=（）L=1821~1500 mm 取腹板高度 =1600 mm腹板厚度 =6 mm翼緣板厚度 =24 mm主梁總高度 =+2=1648 mm主梁寬度 b=(~)=648~810 mm字腹板外側(cè)間距 b=760 mm=425 mm 且=540 mm上下翼緣板相同為24 mm600 mm主梁端部變截面長(zhǎng)取 d=2350 mm.圖21 雙梁橋架結(jié)構(gòu)第三章 主端梁截面積幾何性質(zhì)圖31 主梁與端梁截面a) 主梁截面 A=(60024+16006)2 =慣性矩= = mm4= = mm4b)端梁截面A= =36160 mm2== = mm4= = mm4第四章 載荷主梁自重載荷 = = = N小車軌道重= = N/m欄桿等重量=g= =981 N/m主梁的均布載荷 =++= N/m起升載荷為 =g = =49000 N小車自重 ==170422 N小車自重載荷 =mg = = N小車重力產(chǎn)生的靜輪壓和= = =50666 N= = N額定起升載荷產(chǎn)生的和P01= = NP02= = N=+= N= P02+= N小車輪壓=+= N空載輪壓 = N= N1=2=1+ =1+ ==1.+ =+ =h=1 mm,接頭高度差大小車都是4個(gè)車輪，其中主動(dòng)輪各占一半，按車輪打滑條件確定大小車運(yùn)行的慣性力一根主梁上的小車慣性力為== N大車運(yùn)行起制動(dòng)慣性力（一根主梁上）為== N= = N/m主梁跨端設(shè)備慣性力影響力小，忽略一根主梁的重量力=() = N一根端梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的重量= = = N一根端梁的重量為=B = = N一組大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的重量（兩組對(duì)稱配置）為=g=5623/= N左側(cè)端梁總靜輪壓按圖41計(jì)算圖41 端梁總輪壓計(jì)算= =（490000+170422）+++ = N由=28/5==側(cè)向力= = = N 滿載小車在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓= =側(cè)向力 = = N估算大車輪壓P=18 t選取大車車輪直徑為800 mm,軌道為QU80. 扭轉(zhuǎn)載荷中軌梁扭轉(zhuǎn)載荷較小，且方向相反，可忽略。 許用應(yīng)力 AbstractThe project designs metal framework of bridge crane in use of allowable stress method and CAD. At first , I chose size assumably. Then, proofreaded the size. If the proof was not passed, must choose the size again up to pass the proof. If the proof was passed, it could carry on the specific structural design. At last, it’s plot and clean up the calculation process. Designed to make reference to the various of data in the process, make use of various paths, work hard to make use of the various of condition to plete this design in reason. I considered various design projects, discussed earnestly, calculated time after time, try hard for a reasonable design。通過(guò)采取計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法以及參考前人的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn), 力求有所創(chuàng)新。然后計(jì)算出主梁和端梁的自重載荷，再用此載荷進(jìn)行橋架強(qiáng)度和剛度的精確校核計(jì)算。設(shè)計(jì)過(guò)程先用估計(jì)的橋式起重機(jī)各結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)對(duì)起重機(jī)的強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度、穩(wěn)定性、剛度進(jìn)行粗略的校核計(jì)算，待以上因素都達(dá)到材料的許用要求后，畫(huà)出橋架結(jié)構(gòu)圖。設(shè)計(jì)中參考了各種資料, 運(yùn)用各種途徑, 努力利用各種條件來(lái)完成此次設(shè)計(jì). 本設(shè)計(jì)通過(guò)反復(fù)斟酌各種設(shè)計(jì)方案, 認(rèn)真討論, 不斷反復(fù)校核, 力求設(shè)計(jì)合理。 校核。 proofread。在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖所示51圖51 主梁計(jì)算模型固定載荷作用下主梁跨中的彎矩=（） =() = N跨端剪切力 [] =[++19620（1）] = N滿載小車在跨中，跨中E點(diǎn)彎矩為=輪壓合力與左輪的距離為== m則 = 跨中E點(diǎn)剪切力（1） = = N跨中內(nèi)扭矩為=02)滿載小車在跨端極限位置（z=）.小車左輪距梁端距離為=== mm端梁剪切力=（） =（） = 跨端內(nèi)扭矩為=（+）（1） = = 主梁跨中總彎距為=+ =+ = 主梁跨端總剪切力==+ =+ = N1）水平慣性力載荷在水平載荷及作用下，橋架按剛架計(jì)算。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖53）圖53 側(cè)向力作用下剛架的分析這時(shí)，計(jì)算系數(shù)為=1+ = =小車在跨中。承受垂直剪力及扭矩，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為=主梁跨端封閉截面面積為=（b8）(+) =496824=408704 mm2代入上式= ==100MPa副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計(jì)算翼緣板。 橫隔板厚度=8 mm，板中開(kāi)孔尺寸為240 mm895 mm翼緣板縱向加勁肋選用角鋼75506，A=816 mm2, =377700 mm4縱向加勁肋對(duì)翼緣板厚度中線（1—1）的慣性矩為== =377700+816（75+） = mm4[] = = = mm4[] (合格)主副腹板采用相同的縱向加勁肋50505，A= mm2，=231700 mm4縱向加勁肋對(duì)主腹板厚度中線的慣性矩為== =231700+ =1742976 mm4[]= = =1679360 mm4 []= ==1228800 mm4 (合格)第六章 端梁的計(jì)算 載荷與內(nèi)力端梁按修改的鋼架尺寸計(jì)算，=5m, a=, b= m, K’=2b= m, B= m, = m, = m, 主梁軸線與主腹板中線距離=0 m主梁最大支承力= N因作用點(diǎn)的變動(dòng)引起的附加力矩為零=0端梁自重載荷為= N/m端梁在垂直載荷作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算如圖61端梁支反力為=+ =+ = N圖61 垂直載荷下端梁的計(jì)算截面11彎矩= = = 剪力 =0截面22彎矩=a = = 剪力= = = 截面33彎矩 =0剪力 = = = 截面44（沿著豎直定位板表面） = = 剪力 = = = N端梁的水平載荷有、等，亦按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖所示62截面11因作用點(diǎn)外移引起的附加水平力矩為= = =0 彎矩=a = = 鋼架水平支反力= = = N.== N.圖62 水平載荷下端梁的計(jì)算剪切力 +=+ = N軸力== N截面 22在、水平力作用下，端梁的水平支反力為=++ =++ = N水平剪切力== N彎矩為=a = = 截面33水平剪切力 == N其他內(nèi)力小，不計(jì)算截面11的應(yīng)力計(jì)算需待端梁拼接設(shè)計(jì)合格后方可進(jìn)行（按凈截面）截面 22截面角點(diǎn)= = = MPa =175 MPa腹板邊緣= =（） = MPa =175 MPa翼緣板對(duì)中軸的靜矩為=8600390=1569920 mm3= == MPa折算應(yīng)力為== = MPa=175 MP截面33及44端梁支承處兩個(gè)截面很近，只計(jì)算受力稍大的44端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（20 mm185 mm）,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取=8 mm,支承處高度314 mm，彎板兩個(gè)垂直面上都焊有車輪組定位墊板（16 mm90 mm340 mm）,彎板參與端梁承載工作，支承處截面（33及44）如圖所示63圖63 端梁支承處截面形心= = = mm慣性矩為= mm4中軸以上截面靜矩 S=982197 mm3上翼緣板靜矩 =688512 mm3下翼緣板靜矩 =703976 mm3截面44腹板中軸處的切應(yīng)力為= = ==100 MPa因靜矩〉，可只計(jì)算靠彎板的腹板邊的折算應(yīng)力，該處正應(yīng)力為= = = MPa切應(yīng)力為= = = MPa折算應(yīng)力為= = = MPa =175 MP （合格）假設(shè)端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計(jì)入腹板上翼緣板切應(yīng)力為=== MPa端梁支承處的翼緣焊縫截面計(jì)算厚度（ mm= mm）比腹板厚度（8 mm）大，故焊縫不需驗(yàn)算，截面44的水平彎矩小，忽略不計(jì)端梁疲勞強(qiáng)度計(jì)算只考慮垂直載荷的作用彎板翼緣焊縫驗(yàn)算截面44的彎板翼緣焊縫滿載小車在梁跨端時(shí)，端梁截面44的最大彎矩的剪切力為== N. m== N空載小車位于跨中不移動(dòng)時(shí)端梁的支反力為 = = N這時(shí)端梁截面44相應(yīng)的彎矩和剪切力為= = =18363 N. m==97432 N彎板翼緣焊縫的應(yīng)力為== MPa== MPa = = ===根據(jù)A6和Q235及彎板用雙面貼角焊縫連接，查的 =48MPa，=370 MPa= = =〉0焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為= = ==== 〉0按查的=133 MPa，取拉伸式= = = MPa===166 MPa == 根據(jù)端梁拼接設(shè)計(jì)，連接螺栓的布置形式已經(jīng)確定，可只計(jì)算受力大的翼緣板拼接截面11的內(nèi)力為== N. m空載小車位于跨中不移動(dòng)，主梁跨端的支承力為= = =92569 N這時(shí)的端梁支反力為= N端梁拼接截面11的彎矩為= = = 翼緣板的平均應(yīng)力（按毛截面計(jì)算）為= = = MPa翼緣板傳遞的內(nèi)力為= ==404096 N端梁拼接處翼緣板面上布置有5 mm的螺栓孔，翼緣板凈截面積為=（666524）8 =2848 mm2應(yīng)力== MPa== == 0可見(jiàn)，在相同的循環(huán)工況下，應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。主梁翼緣板伸出梁端套裝在端梁翼緣板外側(cè)，并用貼角焊縫（=8 mm）周邊焊住。馬上就要結(jié)束了現(xiàn)對(duì)在3個(gè)月的學(xué)習(xí)進(jìn)行以下總結(jié)：首先，在前期的設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程中，溫習(xí)了以前所學(xué)的所有知識(shí)，并對(duì)其進(jìn)行了鞏固。使我在比較短的時(shí)間內(nèi)能夠完成所要畫(huà)的圖紙。掌握了許多新方法和新知識(shí)。同時(shí)還了解了目前的起重機(jī)的發(fā)展情況以及以后的發(fā)展，并掌握一些最新技術(shù)和設(shè)計(jì)理論。通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我感覺(jué)收獲頗多。起重機(jī)械。起重機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)（第二版）。在近兩個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)即將完成之際，衷心的向幫助過(guò)我，鼓勵(lì)過(guò)我的老師同學(xué)們表示感謝。老師們淵博的知識(shí)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、高度的責(zé)任感和對(duì)我們時(shí)時(shí)刻刻的關(guān)懷之心，都深深的感