【正文】 米/分)工作級別M6M5運行結構大車小車輪距（米）5軌距（米）28速度（米/分）——工作級別M6M5輪壓（MPa）441軌道型號QU80P43第二章 總體設計=（）L=（）=~ m根據(jù)小車軌距和中軌箱型梁寬度以及大車運行機構的設置，取=5 m端梁全長B=高度h=（）L=1821~1500 mm 取腹板高度 =1600 mm腹板厚度 =6 mm翼緣板厚度 =24 mm主梁總高度 =+2=1648 mm主梁寬度 b=(~)=648~810 mm字腹板外側間距 b=760 mm=425 mm 且=540 mm上下翼緣板相同為24 mm600 mm主梁端部變截面長取 d=2350 mm.圖21 雙梁橋架結構第三章 主端梁截面積幾何性質圖31 主梁與端梁截面a) 主梁截面 A=(60024+16006)2 =慣性矩= = mm4= = mm4b)端梁截面A= =36160 mm2== = mm4= = mm4第四章 載荷主梁自重載荷 = = = N小車軌道重= = N/m欄桿等重量=g= =981 N/m主梁的均布載荷 =++= N/m起升載荷為 =g = =49000 N小車自重 ==170422 N小車自重載荷 =mg = = N小車重力產(chǎn)生的靜輪壓和= = =50666 N= = N額定起升載荷產(chǎn)生的和P01= = NP02= = N=+= N= P02+= N小車輪壓=+= N空載輪壓 = N= N1=2=1+ =1+ ==1.+ =+ =h=1 mm,接頭高度差大小車都是4個車輪，其中主動輪各占一半，按車輪打滑條件確定大小車運行的慣性力一根主梁上的小車慣性力為== N大車運行起制動慣性力（一根主梁上）為== N= = N/m主梁跨端設備慣性力影響力小，忽略一根主梁的重量力=() = N一根端梁單位長度的重量= = = N一根端梁的重量為=B = = N一組大車運行機構的重量（兩組對稱配置）為=g=5623/= N左側端梁總靜輪壓按圖41計算圖41 端梁總輪壓計算= =（490000+170422）+++ = N由=28/5==側向力= = = N 滿載小車在主梁左端極限位置左側端梁總靜輪壓= =側向力 = = N估算大車輪壓P=18 t選取大車車輪直徑為800 mm,軌道為QU80. 扭轉載荷中軌梁扭轉載荷較小，且方向相反，可忽略。 許用應力 AbstractThe project designs metal framework of bridge crane in use of allowable stress method and CAD. At first , I chose size assumably. Then, proofreaded the size. If the proof was not passed, must choose the size again up to pass the proof. If the proof was passed, it could carry on the specific structural design. At last, it’s plot and clean up the calculation process. Designed to make reference to the various of data in the process, make use of various paths, work hard to make use of the various of condition to plete this design in reason. I considered various design projects, discussed earnestly, calculated time after time, try hard for a reasonable design。通過采取計算機輔助設計方法以及參考前人的先進經(jīng)驗, 力求有所創(chuàng)新。然后計算出主梁和端梁的自重載荷，再用此載荷進行橋架強度和剛度的精確校核計算。設計過程先用估計的橋式起重機各結構尺寸數(shù)據(jù)對起重機的強度、疲勞強度、穩(wěn)定性、剛度進行粗略的校核計算，待以上因素都達到材料的許用要求后，畫出橋架結構圖。設計中參考了各種資料, 運用各種途徑, 努力利用各種條件來完成此次設計. 本設計通過反復斟酌各種設計方案, 認真討論, 不斷反復校核, 力求設計合理。 校核。 proofread。在固定載荷與移動載荷作用下，主梁按簡支梁計算，如圖所示51圖51 主梁計算模型固定載荷作用下主梁跨中的彎矩=（） =() = N跨端剪切力 [] =[++19620（1）] = N滿載小車在跨中，跨中E點彎矩為=輪壓合力與左輪的距離為== m則 = 跨中E點剪切力（1） = = N跨中內(nèi)扭矩為=02)滿載小車在跨端極限位置（z=）.小車左輪距梁端距離為=== mm端梁剪切力=（） =（） = 跨端內(nèi)扭矩為=（+）（1） = = 主梁跨中總彎距為=+ =+ = 主梁跨端總剪切力==+ =+ = N1）水平慣性力載荷在水平載荷及作用下，橋架按剛架計算。在偏斜側向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖53）圖53 側向力作用下剛架的分析這時，計算系數(shù)為=1+ = =小車在跨中。承受垂直剪力及扭矩，故主腹板中點切應力為=主梁跨端封閉截面面積為=（b8）(+) =496824=408704 mm2代入上式= ==100MPa副腹板中兩切應力反向，可不計算翼緣板。 橫隔板厚度=8 mm，板中開孔尺寸為240 mm895 mm翼緣板縱向加勁肋選用角鋼75506，A=816 mm2, =377700 mm4縱向加勁肋對翼緣板厚度中線（1—1）的慣性矩為== =377700+816（75+） = mm4[] = = = mm4[] (合格)主副腹板采用相同的縱向加勁肋50505，A= mm2，=231700 mm4縱向加勁肋對主腹板厚度中線的慣性矩為== =231700+ =1742976 mm4[]= = =1679360 mm4 []= ==1228800 mm4 (合格)第六章 端梁的計算 載荷與內(nèi)力端梁按修改的鋼架尺寸計算，=5m, a=, b= m, K’=2b= m, B= m, = m, = m, 主梁軸線與主腹板中線距離=0 m主梁最大支承力= N因作用點的變動引起的附加力矩為零=0端梁自重載荷為= N/m端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖61端梁支反力為=+ =+ = N圖61 垂直載荷下端梁的計算截面11彎矩= = = 剪力 =0截面22彎矩=a = = 剪力= = = 截面33彎矩 =0剪力 = = = 截面44（沿著豎直定位板表面） = = 剪力 = = = N端梁的水平載荷有、等，亦按簡支梁計算，如圖所示62截面11因作用點外移引起的附加水平力矩為= = =0 彎矩=a = = 鋼架水平支反力= = = N.== N.圖62 水平載荷下端梁的計算剪切力 +=+ = N軸力== N截面 22在、水平力作用下，端梁的水平支反力為=++ =++ = N水平剪切力== N彎矩為=a = = 截面33水平剪切力 == N其他內(nèi)力小，不計算截面11的應力計算需待端梁拼接設計合格后方可進行（按凈截面）截面 22截面角點= = = MPa =175 MPa腹板邊緣= =（） = MPa =175 MPa翼緣板對中軸的靜矩為=8600390=1569920 mm3= == MPa折算應力為== = MPa=175 MP截面33及44端梁支承處兩個截面很近，只計算受力稍大的44端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（20 mm185 mm）,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取=8 mm,支承處高度314 mm，彎板兩個垂直面上都焊有車輪組定位墊板（16 mm90 mm340 mm）,彎板參與端梁承載工作，支承處截面（33及44）如圖所示63圖63 端梁支承處截面形心= = = mm慣性矩為= mm4中軸以上截面靜矩 S=982197 mm3上翼緣板靜矩 =688512 mm3下翼緣板靜矩 =703976 mm3截面44腹板中軸處的切應力為= = ==100 MPa因靜矩〉，可只計算靠彎板的腹板邊的折算應力，該處正應力為= = = MPa切應力為= = = MPa折算應力為= = = MPa =175 MP （合格）假設端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計入腹板上翼緣板切應力為=== MPa端梁支承處的翼緣焊縫截面計算厚度（ mm= mm）比腹板厚度（8 mm）大，故焊縫不需驗算，截面44的水平彎矩小，忽略不計端梁疲勞強度計算只考慮垂直載荷的作用彎板翼緣焊縫驗算截面44的彎板翼緣焊縫滿載小車在梁跨端時，端梁截面44的最大彎矩的剪切力為== N. m== N空載小車位于跨中不移動時端梁的支反力為 = = N這時端梁截面44相應的彎矩和剪切力為= = =18363 N. m==97432 N彎板翼緣焊縫的應力為== MPa== MPa = = ===根據(jù)A6和Q235及彎板用雙面貼角焊縫連接，查的 =48MPa，=370 MPa= = =〉0焊縫拉伸疲勞需用應力為= = ==== 〉0按查的=133 MPa，取拉伸式= = = MPa===166 MPa == 根據(jù)端梁拼接設計，連接螺栓的布置形式已經(jīng)確定，可只計算受力大的翼緣板拼接截面11的內(nèi)力為== N. m空載小車位于跨中不移動，主梁跨端的支承力為= = =92569 N這時的端梁支反力為= N端梁拼接截面11的彎矩為= = = 翼緣板的平均應力（按毛截面計算）為= = = MPa翼緣板傳遞的內(nèi)力為= ==404096 N端梁拼接處翼緣板面上布置有5 mm的螺栓孔，翼緣板凈截面積為=（666524）8 =2848 mm2應力== MPa== == 0可見，在相同的循環(huán)工況下，應力循環(huán)特性是一致的。主梁翼緣板伸出梁端套裝在端梁翼緣板外側，并用貼角焊縫（=8 mm）周邊焊住。馬上就要結束了現(xiàn)對在3個月的學習進行以下總結：首先，在前期的設計計算過程中，溫習了以前所學的所有知識，并對其進行了鞏固。使我在比較短的時間內(nèi)能夠完成所要畫的圖紙。掌握了許多新方法和新知識。同時還了解了目前的起重機的發(fā)展情況以及以后的發(fā)展，并掌握一些最新技術和設計理論。通過這次畢業(yè)設計，使我感覺收獲頗多。起重機械。起重機設計手冊。機械設計課程設計（第二版）。在近兩個月的畢業(yè)設計即將完成之際，衷心的向幫助過我，鼓勵過我的老師同學們表示感謝。老師們淵博的知識、嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、高度的責任感和對我們時時刻刻的關懷之心，都深深的感