【正文】 桿頭部熔料達到所需注射量時，螺桿停止轉(zhuǎn)動和后退，準備一下次注射。由于兩個泵同時供油，且不經(jīng)過單向節(jié)流閥27，注射速度加快。4. 注射注射螺桿以一定的壓力和速度將料筒前端的熔料經(jīng)噴嘴注入模腔。（3）低壓合模 （3Y+、6Y+、14Y+）泵4卸載，泵3的壓力由遠程調(diào)壓閥14控制。在確認模具內(nèi)沒有異物存在，系統(tǒng)轉(zhuǎn)為高壓使模具閉合。再加上其他一些輔助元件便構(gòu)成了120塑料注射機完整的液壓系統(tǒng)圖。液壓缸快速動作時，雙泵同時供油，慢速動作或保壓時由小泵單獨供油，這樣可減少功率損失，提高系統(tǒng)效率。6. 安全聯(lián)鎖措施本系統(tǒng)為保證安全生產(chǎn)，設(shè)置了安全門，在安全門下端裝一個行程閥，用來控制合模缸的動作。4. 注射缸動作回路 注射缸運動速度也較快，平穩(wěn)性要求不高，故也采用旁路節(jié)流調(diào)速方式?？焖龠\動時，需要有較大流量供給。從給定的設(shè)計參數(shù)可知，鎖模時所需的力最大。根據(jù)所選用用液壓系統(tǒng)壓力選擇合理的背壓值?；钊睆酱藭rp1是由增壓缸提供的增壓后的進油壓力，初定增壓比為6，則＝6＝39Mpa鎖模工況時，回油流量極小，故p2≈0，求得合模缸的活塞直徑為表23 常用液壓缸內(nèi)徑D（GB234880） (mm)810121620253240506380(90)100(110)125(140)160(180)200(220)250320400500630查表23取Dh＝ 表24 按工作壓力選取d/D工作壓力/Mpa~d/D~~ 按表24 取d/D＝則活塞桿直徑dh＝＝表26 活塞桿直徑系列 （GB234880） （mm）456810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400查表26 取dh＝。式中 d——螺桿直徑p——噴嘴處最大注射壓力由給定參數(shù)知：d＝ p＝100Mpa由此求得 ＝各液壓缸的外載荷力計算結(jié)果列于表l。鎖模階段：動模停止運動，其外載荷就是給定的鎖模力。注射后，注射機構(gòu)應(yīng)保持注射壓力，使塑料充滿型腔。 注射機的工作循環(huán)注射機的工作循環(huán)為：合?！⑸洹骸鋮s→開?！敵?→螺桿預(yù)塑進料其中合模的動作又分為：快速合模、慢速合模、鎖模。其基本工作原理是：粒狀塑料通過料斗進入螺旋推進器中，螺桿轉(zhuǎn)動，將料向前推進，同時，因螺桿外裝有電加熱器，而將料熔化成粘液狀態(tài)，在此之前，合模機構(gòu)已將模具閉合，當(dāng)物料在螺旋推進器前端形成一定壓力時，注射機構(gòu)開始將液狀料高壓快速注射到模具型腔之中，經(jīng)一定時間的保壓冷卻后，開模將成型的塑科制品頂出，便完成了一個動作循環(huán)。2. 當(dāng)模具閉合后，合模機構(gòu)應(yīng)保持閉合壓力，防止注射時將模具沖開。 液壓系統(tǒng)設(shè)計參數(shù)250克塑料注射機液壓系統(tǒng)設(shè)計參數(shù)如下：螺桿直徑 35mm 螺桿行程 200mm最大注射壓力 100Mpa 螺桿驅(qū)動功率 6kW螺桿轉(zhuǎn)速 65r/min 注射座行程 250mm注射座最大推力 27kN 最大合模力(鎖模力) 900kN開模力 49kN 動模板最大行程 400mm快速閉模速度 慢速閉模速度 快速開模速度 慢速開模速度 注射速度 注射座前進速度 注射座后移速度 液壓執(zhí)行元件載荷力和載荷轉(zhuǎn)矩計算 各液壓缸的載荷力計算1. 合模缸的載荷力合模階段：合模缸在模具閉合過程中是輕載，其外載荷主要是動模及其連動部件的起動慣性力和導(dǎo)軌的摩擦力。3. 注射缸載荷力注射缸的載荷力在整個注射過程中是變化的，計算時，只須求出最大載荷力。表22 按載荷選擇液壓系統(tǒng)工作壓力負載力/kN55~1010~2030~5050工作壓力/Mpa~1~2~33~45 液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸計算1. 確定合模缸的活塞及活塞桿直徑合模缸最大載荷時，為鎖模工況，工作在活塞桿受壓狀態(tài)。 液壓馬達的排量計算液壓馬達是單向旋轉(zhuǎn)的，其回油直接回油箱，視其出口壓力為零，容積效率為，這樣計算得： 液壓執(zhí)行元件實際工作壓力計算按最后確定的液壓缸的結(jié)構(gòu)尺寸和液壓馬達排量，計算出各工況時液壓執(zhí)行元件實際工作壓力。各直線運動機構(gòu)均采用單活塞桿雙作用液壓缸直接驅(qū)動，螺桿則用液壓馬達驅(qū)動。其運動方向由電液換向閥直接控制。3. 液壓馬達動作回路 螺桿不要求反轉(zhuǎn)，所以液壓馬達單向旋轉(zhuǎn)即可，由于其轉(zhuǎn)速要求較高，而對速度平穩(wěn)性無過高要求，故采用旁路節(jié)流調(diào)速方式。工藝要求其不工作時，處于浮動狀態(tài)，故采用Y型中位機能的電磁換向閥。7. 液壓源的選擇該液壓系統(tǒng)在整個工作循環(huán)中需油量變化較大，另外，閉模和注射后又要求有較長時間的保壓，所以選用雙泵供油系統(tǒng)?？紤]注射缸同合模缸之間有順序動作的要求，兩回路接合部串聯(lián)單向順序閥。2. 合模動模板慢速啟動、快速前移，接近定模板時，液壓系統(tǒng)轉(zhuǎn)為低壓、慢速控制。（2）快速合模 （1Y+、3Y+、14Y+）慢速合模轉(zhuǎn)快速合模時，由行程開關(guān)發(fā)令使1 Y得電，泵3不再卸載，其壓力油經(jīng)單向閥與泵3的供油匯合，同時向合模缸供油，實現(xiàn)快速合模，最高壓力由閥31限定。3. .注射座前移（8Y+、14Y+）泵3的壓力油經(jīng)電磁換向閥30左位進入注射座移動缸左腔，注射座前移使噴嘴與模具接觸，注射座移動缸左腔油液經(jīng)閥30回油箱。（2）快速注射 （1Y+、8Y+、11Y+、12Y+、14Y+）泵3和泵4的壓力油經(jīng)電液換向閥26右位進入注射缸右腔，左腔油液經(jīng)閥26回油箱。當(dāng)螺桿頭部熔料壓力到達能克服注射缸活塞退回的阻力時，螺桿開始后退。泵4卸載，泵3壓力油經(jīng)閥30左位使注射座后退。9. 頂出（1）頂出缸前進（5Y+、14Y+） 泵4卸載，泵3壓力油經(jīng)電磁換向閥6右位，單向節(jié)流閥12進入頂出缸左腔，推動頂出制品，其運動速度由單向節(jié)流閥12調(diào)節(jié)，溢流閥31為定壓閥。當(dāng)電磁鐵11Y、14Y得電時，螺桿前進。在各類機床設(shè)備中得到廣泛應(yīng)用，在注塑機、運輸裝卸機械、液壓機和工程機械。 電動機功率的確定注射機在整個動作循環(huán)中，系統(tǒng)的壓力和流量都是變化的，所需功率變化較大，為滿足整個工作循環(huán)的需要，按較大功率段來確定電動機功率。P＝80%＝ kW驗算其他工況時，液壓泵的驅(qū)動功率均小于或近于此值。所選閥的規(guī)格型號見表213。m。此管路長 5m，；選用20號機械系統(tǒng)損耗油，正常運轉(zhuǎn)后油的運動粘度ν＝27mm2/s，油的密度ρ＝918kg/m3。單向順序伺17的額定流量為50L/min。單向閥13的額定流量為250L/min， MPa。綜合考慮各工況的需要，也就是溢流閥7的調(diào)定壓力。求系統(tǒng)的輸出有效功率：由前面給定參數(shù)及計算結(jié)果可知：合模缸的外載荷為90kN，；注射缸的外載荷為192kN，；預(yù)塑螺桿有效功率5kW，工作時間15s；開模時外載荷近同合模，行程也相同。h＝1/＝，b、h分別為1m。3. 冷卻器所需冷卻面積的計算冷卻面積為：式中 K——傳熱系數(shù)，用管式冷卻器時，取K＝116W／(m2圖23 系統(tǒng)工況圖 液壓缸的設(shè)計 液壓缸壁厚和外徑的計算1. 合模液壓缸的壁厚由液壓缸的強度條件來計算液壓缸的壁厚一般指缸筒結(jié)構(gòu)中最薄處的厚度。起重機械和工程機械的液壓缸，一般用無縫鋼管材料，大多屬于薄壁圓筒結(jié)構(gòu)，其壁厚按薄壁圓筒公式計算式中 ——液壓缸壁厚(m)；D——液壓缸內(nèi)徑(m)，合模缸Dh＝；——試驗壓力，一般取最大工作壓力的(~)倍；——缸筒材料的許用應(yīng)力。因此一般不作計算，按經(jīng)驗選取，必要時按上式進行校核。合模液壓缸工作行程選 注射座移動缸行程注射缸行程 缸蓋厚度的確定一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強度要求可用下面兩式進行近似計算。圖24 液壓缸的導(dǎo)向長度對一般的液壓缸，最小導(dǎo)向長度H應(yīng)滿足以下要求：式中 L——液壓缸的最大行程；D——液壓缸的內(nèi)徑。缸體外形長度還要考慮到兩端端蓋的厚度。由于工作條件不同，結(jié)構(gòu)形式也各不相同。如下圖25所示：圖26 活塞桿與活塞螺紋連接方式特點：結(jié)構(gòu)簡單，在振動的工作條件下容易松動，必須用鎖緊裝置。后者導(dǎo)向套磨損后便于更換，所以應(yīng)用較普遍。蓋與桿的密封常采用Y形、V形密封裝置。在本次設(shè)計中采用O形密封圈。集成塊上液壓閥的安排應(yīng)緊湊，塊樹應(yīng)盡量曬，以減少整個液壓控制裝置的結(jié)構(gòu)尺寸和重量。二孔式 在集成塊上分別設(shè)置壓力油孔P和回油孔O各一個，用4個螺栓孔與塊組連接螺栓間的環(huán)形孔來作為泄漏油通道。 確定孔道直徑及通油孔間的壁厚1. 確定通油孔道的直徑與閥的油口相通孔道的直徑，應(yīng)與液壓閥的油口直徑相同；與管接頭相連接的孔道，其直徑一般應(yīng)按通過的流量和允許流速，用式計算，但孔口須按管接頭螺紋小徑鉆崆并攻絲；工藝孔應(yīng)用螺塞或球漲堵死；對于公用孔道，壓力油孔和回油孔的直徑可以類比同壓力等級的系列集成塊中的孔道直徑確定，也可通過式計算得到；泄油孔的直徑一般由經(jīng)驗確定。3. 起吊螺釘?shù)闹睆?。或孔間壁厚較小時，應(yīng)進行強度校核，以防止系統(tǒng)在使用中被擊穿。中間塊的長度和寬度尺寸均應(yīng)大于安放元件的尺寸，以便于設(shè)計集成塊內(nèi)的通油孔道時調(diào)整元件的位置。 布置集成塊上的液壓元件液壓元件在通道塊上的安裝位置合理與否，直接影響集成塊體內(nèi)孔道結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度、加工工藝性的好壞及壓力損失大小。注意事項如下：應(yīng)給安裝液壓閥、管接頭、傳感器及其他元件的各面留有足夠的空間；集成塊體上要設(shè)置足夠的測壓點，以便于調(diào)試和工作中使用；需經(jīng)常調(diào)節(jié)的控制閥如各種壓力閥和流量閥等應(yīng)安放在便于調(diào)節(jié)和觀察的位置，應(yīng)避免相鄰側(cè)面的元件發(fā)生干涉；應(yīng)使與各元件相通的油孔盡量安排在同一水平面，并在公用通油道的直徑范圍內(nèi)，以減少中間連接孔、深孔和斜孔的數(shù)量。當(dāng)液壓泵出油口經(jīng)單向閥進入主油路板時，可采用管式單向閥，并將其裝在基塊外。通常。集成塊的毛坯不得有砂眼、氣孔、縮孔和夾層等缺陷，必要時需對其進行探傷檢查。形位公差要求為：， mm。液壓動力源裝置是整個液壓系統(tǒng)或液壓站的一個重要部件。為提高冷卻效率，在安裝位置不受限制時，可將液壓油箱的容量予以增大。圖42 過濾網(wǎng)的配置（3）過濾網(wǎng)的配置 過濾網(wǎng)可以設(shè)計成將液壓油箱內(nèi)部一分為二，使吸油管與回油管隔開，這樣液壓油可以經(jīng)過一次過濾。回油管必須旋轉(zhuǎn)在液壓以下。（3）泄漏油管的配置 管子直徑和長度要適當(dāng)，管口應(yīng)在液壓之上，以避免產(chǎn)生背壓。濾油器與箱底的距離異地小于20mm。3. 防止雜技侵入為了防止液壓油被污染，液壓油箱應(yīng)做成完全密封型的。（3）為保證液壓油箱通大氣并凈化抽吸空氣，需配備空氣濾清器。同時，不允許由閥和泄漏在箱蓋上的液壓油流回液壓油箱內(nèi)。5. 液面指示為觀察液壓箱內(nèi)的情況，應(yīng)在箱的側(cè)面安裝液面指示計，指示最高、最低油位。8. 液壓油箱的加熱與冷卻為提高液壓系統(tǒng)工作的穩(wěn)定性，應(yīng)使系統(tǒng)在適宜的溫度下工作。（2）冷卻 液壓系統(tǒng)工作時，困各種損失，有時使液壓油液產(chǎn)生大量的熱量，直接影響系統(tǒng)的正常工作，這些熱量單憑一般的液壓油箱散發(fā)是不夠的，因此，需設(shè)置冷卻設(shè)備。美國最為明顯。這在一定程度上代表了注塑機控制技術(shù)的未來走向。在此我要感謝任海軍老師在畢業(yè)設(shè)計期間給予的全面、悉心的指導(dǎo)。 Manufacturing Research Conference [11] ZHAO Zhenmei WEI Xiuying XIONG Yuhua MAO Changhui, Preparation of TiMo injection molding[J/OL], RARE METALS 2009 28[12] Haiqing Yin Xuanhui Qu Chengchang Jia, Fabrication of micro gear wheels by micropowder injection molding[J/OL], JOURNAL OF UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY BEIJING 2008 15 TH13 [13] Wei Zhe Feng Yixiong Tan Jianrong Wang Jinlong , Model evolvement and reuse technology of injection molding machine based on performance knowledge[J/OL],HIGH TECHNOLOGY LETTERS 2008 14[14] HU Guanghong JIANG Chaodong CUI Zhenshan, Relationship between Microcellular Foaming Injection Molding Process Parameters and Cell Size[J/OL], JOURNAL OF DONGHUA56外文資料翻譯The Fresh Generation Injection Mould TechniqueSummary The indexing vase embryo mould plastics technique is designed the development at twin teeterboard machinerys of Husky