【正文】 點率都在職干部 80%以下 ,故可知霧沫夾帶量能滿足 )(/)( 氣液 kgkgev ? 要求 . 三．塔板負荷性能圖 (1)霧沫夾帶線 ,依下式做出 TFVLVV S ?? ???泛點率 按泛點率為 80%計算如下 : 01 43 243 S???? 整理得 ?SV 由上式知霧沫夾帶線為一平行于橫坐標的的直線 ,所以可以直接做出 (2)液泛線 已知 dLcdLPWT hhhhhhhhhH ????????? 01)(? 由上式確定液泛線 ,忽略 ?h ,將各項對應的公式代入上式吞整理得下式 : ?????????????????????? 32202 36001000)1()()(0WswwSLVWT lLhEhlLguhH ???? 因物系一定 ,其中 TH . Wh . 0h .Wl . V? . L? .0? .? 為定值 .而 0u 與 V 又有如下關(guān)系 ,即 NdVu S200 4?? 式中閥孔數(shù) N 與孔徑 879 也是定值 .因此可將上式簡化為 SV 與 SL 的關(guān)系 , 20 3222 SSS dLcLbaV ??? 即 3222 6 4 4 53 3 8 7 80 8 1 6 SSS LLV ??? 依次取幾個 SL 值 .依上式計算出相應的 SV 值 ,列于下表 , SL SV (因為此線為一直線 ,所以確定兩個端點就可以做出 ) 根據(jù)表中數(shù)據(jù) ,做出相應的液液泛線 . (3)液相負荷上限線 液體的最大流量應保證在降液管中停留時間不低于 5 秒 ,依下式可知液體在降液管內(nèi)的停留時間為 sL HAh Tf 5~33600 ??? 以 s5?? 作為液體在降液管內(nèi)停留時間的下限 ,則 smLAL sTss /0 1 0 1 1 2 )( m a x ???? 求出上上限液體流量 SL (常數(shù) )值 ,在 SS LV 圖上液相負荷上限線與氣體流量 SV 無關(guān)的豎直線 . (4)漏液線 對于 F1 型重閥 ,依 500 ?? VuF ? 計算 ,則Vu ?50 ? .又知 024 NudVS ?? 則得 VSNdV ?? 54 2? 以 50?F 作為規(guī)定氣體最小負荷的標準 .則 smNdVVS/ )( 322m i n ??? ??? 據(jù)些做出液體流量的無關(guān)的水平漏液線 , (5)液 相 負荷 下限 線 取 堰 上液 層高 度 mh wo ? 作 為液 相 負荷 的下 限條 件 , 依32m i n)(3 6 0 01 0 0 ??????? w Swo l LEh的計算式計算出 LS 的下限值 .依此做出液相負荷下限線 ,該線與氣21 相流量無關(guān)的豎直線 . 0 0 )(3 6 0 01 0 0 32m i n ???????wSl LE 取 E=1,則 smlL wS / ) (3600) ()( 32323m i n ????? 根據(jù)上述所有條件與結(jié)果做出塔板負荷性能圖 . 根據(jù)圖上我們可知 . ① 任務規(guī)定的氣 ,液相負荷下的操作點 P(設計點 )處在操作區(qū)內(nèi)的適宜位置 ② 塔板的氣相負荷由霧夾帶控制 ,操作下限由漏液控制 . ③ 按照固定的液氣比 ,由本設計附圖查出塔板的氣相負荷上限以及下限計算出操作彈性為 : 1 .1 33 .2 1 ??操作彈性 設計計算結(jié)果匯總于下表 現(xiàn)將設計計算結(jié)果匯總于下表中 , 項目 數(shù)值 備注 塔徑 mD/ 分塊式塔板 凹形受液盤 板間距 mHT/ 塔板形式 單溢流弓形降液管 22 空塔氣速 )//( smu 堰長 wl 堰高 wh 板上液層高度 mhL/ 降液管底隙高度 mho/ 浮閥數(shù) N/個 227 等腰三角形叉排 閥孔氣速 )//( smu 閥孔動能因數(shù) 0F 臨界閥孔氣速 )//( smu 孔心距 mt/ 指同排孔心距 排間距 mt/? 指相鄰兩排中心線距離 單板壓降 ap pp /? 636 液體在降液管內(nèi)停留時間s/? 降液管內(nèi)清液層高度mHd/ 泛點率 %/ 氣 相 負 荷 上 限? ? ? ?smVS // 3max 霧沫夾帶控制 氣 相 負 荷 下 限? ? ? ?smVS // 3min 漏液控制 操作彈性 課程設計評價 本設計是前人科學成果以及經(jīng)驗公式的前提下進行設計的 ,并且參考資料中有完全相同的類型的設計同計算 ,所以計算過程上不會出現(xiàn)太大的公式選擇錯誤 .而且在反復的設計過程中 ,也對公式應用也有了比較大理解和進步 . 本設計在理論塔板的確定上采用圖解法 ,因為其簡單而且明了 ,全塔效率采用前人經(jīng)驗公式 ,在選擇回流比的 時候采用了試差法 ,先計算出幾種回流比下的總花費 ,然后再確定最佳回流比 . 本設計的的最佳回流比我個人認為選擇的比較好 ,因為通過理論塔板以及塔頂冷凝水的耗費計算 ,我發(fā)現(xiàn)在我的物性參數(shù)下 ,理論塔板數(shù)變化走向在 倍 minR 以下變化很大 ,在 minR 到23 minR 之間變化中等 .在 minR 到 minR 之間理論塔板數(shù)完全相等 .而且在 minR 和 minR 時 ,冷卻水用量己經(jīng)很接近 .相差己經(jīng)很近 .而塔板數(shù)卻斗增 .說明再把回流比取小取小己經(jīng)沒有多意義了 ,再小的話塔板數(shù)可能會增到無 法采用 .而且又不會比 minR 節(jié)約到哪里 . 回流比與總耗費的關(guān)系基本如下圖 : minR 經(jīng)過計算發(fā)現(xiàn)塔頂?shù)乃绞亲畲蟮?,這主要是在同樣的摩爾流量下 ,塔頂無論氣相還是液相密度都比較小 (乙醇比較含量高 ).所以造成在塔頂?shù)臍庖合嘭摵啥己芨?. 換熱器的傳熱速率取值較高 ,但合理 .因為現(xiàn)代科學發(fā)展有很多精細化學品能處理污垢 問題 .所以稍稍取大點不影響實際應用結(jié)果 . 對于塔板負荷性能圖 ,操作線比較陡 ,主要是因為回流比比較小 ,所以較小的液相流量變化就會引起較大的氣相流量變化 .液泛線比較低但這是物性自身與塔徑共同決定的 ,與塔板本身無關(guān) . 所以綜上所述 .我認為本次設計算得上一個成功的課程設計 . 課程設計心得 通過這次課程設計使我充分理解到化工原理課程的重要性和實用性，更特別是對精餾原理及其操作各方面的了解和設計，對實際單元操作設計中所涉及的個方面要注意問題都有所了解。北京：化學工業(yè)出版社， 198 7 [9]劉光啟、馬連湘 .化學化工物性參數(shù)手冊 [M].北京：化學工業(yè)出版社， 2020 [10]賀匡國 .化工容器及設備簡明設計手冊 [M].北京：化學工業(yè)出版社， 2020