【正文】 ? ? ? ? ????? =106[]?? =175 MPa 翼緣板對中軸的靜矩為 yS =8? 460? 496=1825280 mm3 ? = 22vyxFSI? = 9638361 14000002 84 10 8?? ? ?= MPa 折算應(yīng)力為 ? = 223??? = 2210 2. 9 3 40 .3?? = MPa[]?? =175 MP 截面 33及 44 端梁支承處兩個截面很近，只計算受力稍大的 44 端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（ 14 mm?130 mm） ,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取 fh =8 mm,支承處高度 400 mm，彎板兩個垂直面上都焊有車輪組定位墊板（ 16 mm? 90 mm?460 mm） ,彎板參與端梁承載工作，支承處截面（ 33及 44）如圖所示 63 合格 ? []?? 223??? []?? 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 22 頁 共 42 頁 圖 63 端梁支承處截面 形心 1y =iiAyA? = 8 5 0 0 4 2 8 1 9 4 3 7 2 2 2 0 1 3 0 3 9 08 5 0 0 2 8 3 7 2 2 2 0 1 3 0? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? = mm 2y = 慣性矩為 xI = 33223250 0 850 0 8 2 [ 8 37 2]12 121302 [ 20 13 0128 372( 211 .1 4 ) ( 211 01 186 )20 ( 400 211 .1 10 )??? ? ? ? ? ? ? ??? ? ? ? ????? =? 108 mm4 中軸以上截面靜矩 S=1105168 mm3 上翼緣板靜矩 1S =828400 mm3 下翼緣板靜矩 2S =93028 mm3 截面 44 腹板中軸處的切應(yīng)力為 f? = 42vxFSI? = 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 23 頁 共 42 頁 平載荷 f?[]?? =100 MPa 因靜矩 2S 〉 1S ，可只計算靠彎板的腹板邊的折算應(yīng)力，該處正應(yīng)力為 ? = 42( 14)xxMyI ? =81 1 2 1 2 4 2 (1 8 8 .9 1 4 )4 .1 1 1 0??? = MPa 切應(yīng)力為 ? = 422vxFSI? = 9302802 8 1 10?? ? ? = 折算應(yīng)力為 ? = 223??? = MPa []?? =175 MP （合格） 假設(shè)端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計入腹板 上翼緣板切應(yīng)力為 y? = 420? = 8? ? = MPa[]?? 端梁支承處的翼緣焊縫截面計算厚度（ 2? ? 8 mm= mm）比腹板厚度（ 8 mm）大，故焊縫不需驗算，截面 44的水平彎矩小，忽略不計 端梁疲勞強度計算只考慮垂直載荷的作用 （ 1） 彎板翼緣焊縫 驗算截面 44的彎板翼緣焊縫 滿載小車在梁跨端時，端梁截面 44的最大彎矩的剪切力為 maxM = 4M =121242 N. m maxF = 4vF = N 空載小車位于跨中不移動時端梁的支反力為 39。vdF =121221 N 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 25 頁 共 42 頁 2. ?? = minmax?? =＞ 0 按 0K 查的 1[]?? =133 MPa，取拉伸式 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 7 1331331 (1 ) 5 370?? ? ?? = MPa []r? =[]2rl? = = MPa 22max max( ) ( )[ ] [ ]rl r??? = ( ) ( ) ? = （ 2） 端梁中央拼接截面 根據(jù)端梁拼接設(shè)計，連接螺栓的布置形式已經(jīng)確定，可只計算受力大的翼緣板拼接截面 11的內(nèi)力為 maxM = 1xM = N. m 空載小車位于跨中不移動，主梁跨端的支承力為 39。139。fN = fdAN A = N fA =5472 mm2 yA =4000 mm2 A=18900 mm2 （ 2）翼緣拼接 由 yxM 產(chǎn)生的翼緣軸力為 39。39。fN = fyMb?? = 10380 8?? = N 一塊腹板總軸力為 fN = 39。 122fiMyy? =33000 N 腹板角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為 lfP = fNP + 1fP =+33000 = N 單剪螺栓的許用承載力 []ljP = 21 0 .8 1 7 5423? ?? ? ? =58137 N lfP []ljP =61044 N （仍屬合格） 凈截面 11的 因拼接處螺栓孔減少了截面慣性矩，需用凈截面 驗算強度 同一截面中各板的螺栓孔對 x和 y軸的慣性矩為 xdI = 2idy?? = 2 2 2 2 22 3 8 [ 8 4 ( )( 5 0 0 4 ) 6 0 1 8 0 3 0 0 4 8 0? ? ? ? ? ? ? ?? =? 108 mm4 ydI = 2 2 223 8 [ 4( 50 150 ) 16 184 ]? ? ? ? =? 108 mm4 端梁拼 接處凈截面慣性矩為 0xI = xI xdI =? ? 108 =? 109 mm4 y0I = yI ydI =? ? 108 =? 108 mm4 全部板材的螺栓孔截面積為 dA?=23 8（ 8+16） =4416 mm2 lfP =33000 N []ljP =58137 N lfP []ljP 0xI = ? 109 mm4 y0I =? 108 mm4 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 32 頁 共 42 頁 拼接處凈截面積為 0dA =A dA? =189004416 =14486 mm2 端梁拼接處強度為 ? = 110 0 0yxdx y dMxM y NI I A?? = MPa[]?? （合格） 顯然，垂直載荷產(chǎn)生的應(yīng)力是主要的。必要時可在主梁端部內(nèi)側(cè)主、端梁的上、下翼緣處焊上三角板，以增強連接的水平剛度，承受水平內(nèi)力，連接構(gòu)造示于表圖 71 圖 71 主梁與端梁的連接 主梁最大支承力為 0dA =14486 mm2 ? []?? 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 33 頁 共 42 頁 RF =635408 N 連接板需要的焊縫長度為 fl = 102 [ ]fhh ? ?? = 635408 102 8 110? ?? ? ? =628 mm 實際 1h fl （足夠） 主、端梁的連接焊縫足夠承受連接的水平彎矩和剪切力，故不再計算 第 八 章 剛度計算 滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度為 Y = 23[ (3 )]48 2xP bL L bEI ??? = 325 1 04 9 6 6 3 1 [ 1 9 5 0 0 0 . 5 4 5 0 0 ( 3 1 9 5 0 0 4 5 0 0 ) ]4 8 2 . 0 6 1 0 1 . 2 1 0? ? ? ?? ? ? ? = mm 19500[] 700Y ? = mm X = 341 1 1 1534(1 ) (1 )4 8 4 3 8 4 5HHP L F LE I r E I r? ? ? ? = 31 1 1534[ (1 ) (1 ) ]4 8 4 8 5HHHP L F LE I r P r? ? ? ? =3594593 5 4 7 3 .7 1 9 5 0 0 3[ ( 1 )4 8 2 .0 6 1 0 6 .8 7 1 0 4 1 .1 3 4 25 3 9 5 .2 4( 1 ) ]3 8 4 2 .0 6 6 .8 7 5 1 .1 3 4 21950010 10? ??? ? ? ? ???? ? ?? ? ? ? ? = mm[]2021LX ? = mm 起重機垂直動剛度以滿載 小車位于橋架跨中的垂直自振頻率來表征，計算如下 1h fl Y []Y 太原科技大學(xué) 機電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 34 頁 共 42 頁 主梁質(zhì)量 Gm = 105681 ?= kg 全橋架中點換算質(zhì)量為 1m =（ 2 Gm ） + xm =+= kg 起升質(zhì)量 2m = Qm + 0m =75000 kg 起升載荷 QP =( Qm + 0m )g=735750 N 起升鋼絲繩滑輪組的最大下放長度為 rl = 2qrHH??=16+22=16 m 橋架跨中靜位移為 0y = 23[ ( 3 ) ]