【正文】 運側運行阻力： 重載時： ? ?? ???? s inc o s ??? LPZGW kdx ? ? ? ?2 5 1 1 0 1 . 4 7 5 2 4 0 . 0 2 5 c o s 2 4 s i n 2 4? ? ? ? ? ? ? ? ?=（ kg） 空載時： ? ?? ???? s inc o s ????? LPGZW kdx ? ? ? ?2 5 1 5 1 . 4 7 5 2 4 0 . 0 2 5 c o s 2 4 s i n 2 4? ? ? ? ? ? ? ? ?=（ kg） 3）設備牽引力和電機功率計算： 一般說來，當上運側重載，下運側空載時，設備牽引力最大，設備總牽引力 W 按下式近似計算： ? ?xsh WWW ??? =（ +（ ）） =（ kg） （ 4）電動機功率為： ??102WkN? 102 ??? ?=（ kW） （ 5） 繩輪直徑 D=60d=60 20=1200（㎜） 經(jīng)計算， 根據(jù)礦井實際情況， 選用 RJY 型斜井架空乘人裝置 1 臺，驅動輪直徑為 ， 電機功率 30kW，運行速度 1m/s。 5）最大班運輸人數(shù) ： 69人 。 表 332 JTP－ 型提升機技術參數(shù) 卷 筒 最大靜張力 kN 鋼繩 直徑（ mm） 繩速（ m/s） 最大容 繩量（ m） 減速 比 電 動 機 直徑（ mm） 寬度（ mm） 功率（ KW） 轉速（ r/min） 1600 1200 45 20 880 24 132 740 （ 四 ）架空乘人裝置 修改 原設計副斜井斜長 494m，因副斜井上、下標高均變化，斜長變?yōu)?524m，且礦方現(xiàn)已購買 1 臺 RJY3035/600 型架空乘人裝置，考慮利用現(xiàn)有設備， 32 效核 計算如下： 在 副斜井 +374m 標高安設架空行人裝置驅動設備。 主斜井 絞車 提升鋼絲繩， 提升 最重件時 的安全系數(shù)為 ，大于《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定值 ， 符合要求。3.75m變坡點m0. 37 mJT P 1. 6 1. 2 型 T D1 2 20 型12 m24 mm0. 6 176。 1絞車最大提升能力 0036 00 ?? ????? g rT CntbA 3 6 0 0 3 3 0 1 6 4 0 . 8 5 1 0 2 . 1 /5 5 0 1 0 0 0 1 . 1 5 k t a? ? ? ????? 提升系統(tǒng)圖及力圖 提升系統(tǒng)圖見圖 33力圖見圖 332。 1作業(yè)時間 每次提升：矸石車 2輛 /次或煤車 4輛 /次。 電動機的估算功率 102B mBcK Fm vN ???? ? 1 .1 5 3 2 3 6 6 .3 2 .51 0 2 0 .8 5 9 .8 1??? ? 式中 N— 電機功率； KB— 電動機的備用系數(shù)， ； Fm— 作用與絞車上的最大靜張力， ； mB? — 絞車提升速度， ； c? — 減速傳動效率， ； 電動機的估算轉速 60 6 0 2 .5 2 43 .1 4 1 .6mb in D???? ????=式中 i— 減速器的傳動比， 24； D— 滾筒直徑， ； 根據(jù) N、 n 及礦井電壓等級 380V 查電動機規(guī)格表選用提升電動機為YBP2355S8 型隔爆變頻 電動機 ， （ 132kW， 380V， 740r/min， ，轉矩比 ， %） 1確定提升絞車的實際最大提升速度 3 .1 4 1 .6 7 4 06 0 6 0 2 4em DnV i? ???? ?=式中： en — 已選出電動機的額定轉速， 740r/min。 以上按鋼絲繩在滾筒上纏繞 3 層計算，選用的提升絞車符合 《煤礦安全規(guī)程》 提升物料的要求。 PSB PSB g(m1+m2)(sinα +f1cosα )+L0 繩端荷重 提升繩端荷重考慮了煤車、矸石和掘進機，以最重的煤車作為計算依據(jù)，計算如下： 提升煤車 Q0=（ m1+m2） 00( s in 25 0. 01 5 c os 25 )? Q0= 4 (595+1000) = 式中 Q0— 鋼絲繩終端荷重， N； n— 每次提升礦車數(shù)目， 4個； m1— 礦車自重， 595kg； m2— 每輛礦車裝煤量， 1000kg。 根據(jù)計算絞車一次串車提升 4輛裝煤礦車，或 2輛裝矸礦車。 木材： 1次 /班 1鋼材： 1次 /班 22 1其它： 2次 /班 1車場型式： 上、下平車場。 提升斜長（ hS）：主斜井斜長 511m。 矸石率 (A2)： 10%。投產(chǎn)時期，礦井 +160m 運輸大巷 使用臺數(shù)為 2 臺，另備用檢修機車 1 臺，共需機車 3 臺。 機車臺數(shù)計算： 每班工作的柴油機車臺數(shù)按下式計算： N= ?????? ????? ?? ??LqnT Akk b b 16 060 21 式 中 N— 貨運工作機車臺數(shù)，臺； 1k — 運輸不均衡系數(shù)， ； 2k — 矸石系數(shù)， ； bA — 每班煤產(chǎn)量， 91t； bT — 每班工作時間， ； n— 列車中的礦車數(shù)， 10輛； q— 礦車的裝載重量， 1t； L— +160m運輸大巷 運輸距離： 。矸石車也滿足要求。 n= ? ?3 . 0 9 . 8 0 . 1 7( 1 )1 0 . 5 9 5 1 . 0 7 5 0 . 0 6 2 0 . 0 0 9 0 . 0 0 3 9 . 8? ?? ? ? ? ?=397輛 按啟動和制動條件，礦車數(shù)應為 輛。 g— 重力加速度， ； q? — 機車撒沙啟動的粘著系數(shù)， ； a— 列車啟動加速度， ； q? — 重列車啟動阻力系數(shù)， ； i— 運輸線路平均坡度，對于運輸大巷， 3‰。 按礦井防治瓦斯要求，運行中的機車必須裝備 1 臺 AZJ91 型便攜式甲烷檢測報警儀，當瓦斯?jié)舛瘸^ %時切斷機車電源，必須停止機車運行。 機車型號 粘著質 量（ t） 軌距 （ mm） 長時牽引 力（ N） 最大坡度（ ‰ ） 長時速度（ km/h） 制動 方式 傳動 方式 最小轉彎半徑（ m） 防爆功率（ kW） 600 6600 ≤7 8 機械 機械 ≥ 5 11 17 （二）設計依據(jù) 原煤產(chǎn)量 :90kt/a； 矸石量： 90kt/a(按預計礦井矸石率 10%計算 )； 礦井瓦斯等級 :屬低瓦斯礦井； 工作制度： 330天， 3班制作業(yè)，最大班時間 ； 運輸?shù)缆菲骄露龋?30/00，重列車下坡運行； 礦車型式： 1t固定車箱式礦車，軌距 600mm； +160m運輸大巷 運輸距離： 。 （二）運輸機車 修改 礦井原設計采用 CTY5/6G 型礦用特殊型蓄電池電機車 運輸，因礦井現(xiàn)有防爆柴油機車，本次修改設計考慮利用設備，故修改為防爆柴油機車，具體選型計算如下： 設計礦井 +160m 運輸大巷選用 車運輸（機車技術特征見表 321）。 16 通風設備 初設 所選用 風機型號為 FBCDZ6№ 15A2 37kW 型礦用防爆 對旋式軸流 通風機 ， 風機風量為 16～ 40m3/min，風壓為 98～ 1746Pa，功率為 2 37kW。 3）砌碹巷道墻壁表面應盡量做得光滑 ，同時外抹灰漿 ，力求使巷道光滑平整，以降低通風阻力。 S2/m8 2)、礦井等積孔 A1 = 11/ hQ = 31247。 通風摩擦阻力計算公式如下： h= 23 QS PLa ??? 式中 h—— 通風摩擦阻力， Pa； α —— 井巷摩擦阻力系數(shù)， ； L—— 井巷長度， m； P—— 井巷凈斷面周長， m； Q—— 通風井巷的風量， m3/s； S—— 井巷凈斷面面積， m2； 通風局部阻力取同時期摩擦阻力的 15％。 5)礦井實際需要風量 將上述各計算參數(shù)值代入公式 2計算礦井實際需要風量： Q=（∑ Q 采 +∑ Q 掘 +∑ Q 硐 +∑ Q 其它 ） K =（ 600+837+80+0） = 根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》和《采礦工程設計手冊》規(guī)定，按實際配風情況，將礦井通風容易時期礦井總風量確定為 ，即31m3/s。 e、按局部通風機吸風量計算 Q 掘 =Qf I＋ V 最低 S (公式 15) 式中 Qf－掘進工作面局部通風機額定風量， m3/min； I－掘進工作面同時運轉的局部通風機臺數(shù)； V 最低 －為保證局部通風機吸風口至掘進工作面回風巷口之間巷道的最低風速，半煤巖巷為 15m/min，巖巷為 9m/min； S— 安設局部通風機的巷道斷面積， m2； 掘進工作面使用 FBD№ 5/2 型局部通風機，風機額定風量平均值 Qf=180m3/min；運輸巷掘進工作面為半煤巖巷掘進，巷道斷面。 Q 掘 (公式 14) 式中 h 全 — 局部通風機需要全風壓， Pa； R— 風筒風阻， N S2/m8，600m 長的風筒總風阻為 N 按最高風速驗算，掘進工作面的最高風量： Q 采 ≤ 240Sj (公式 12) 式中 Sj－掘進工作面巷道過風斷面， m2。 kj－掘進工作面因瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)。 故回采工作面需風量為： 8 ∑ Q 采 =∑ Q 礦采 +∑ Q 采備 (公式 7) =480+120 =600m3/min 式中 ∑ Q 礦采 — 礦井回采工作面所配風量的總和， m3/min； ∑ Q 采備 — 備用工作面實際需要的風量， m3/min，礦井無備用采煤工作面，同時考慮到礦井采、掘的正常生產(chǎn)接替及巷道貫通等實際需要，本次設計備用工作面按 1 個采煤工作面需風量的一半進行需風量計算，故∑ Q 采備 =120m3/min。 采煤工作面同時工作的最多人數(shù)為 17 人，將參數(shù)值入公式 6 計算采煤工作面需要風量： Q 采 =4 17=68 m3/min ⑤ 按風速驗算 按最低風速驗算，回采工作面的最低風量： Q 采 ≥ 15Sc Q 采 ≥ 15 Q 采 ≥ 按最高風速驗算，回采工作面的最高風量： Q 采 ≤ 240Sc Q 采 ≤ 240 Q 采 ≤ 式中 SC — 回采工作面平均有效斷面，按最大和最小控頂斷面的平均值計算， m2。 采煤工作面長度為 80m，取 Ki=；采面溫度為 23℃，取Vc=；最大控頂距為 ，最小控頂距為 ，平均控頂距為，平均采高為 ， Sc= =。 將各參數(shù)值代入公式 1計算礦井需要風量： Q =4 69 5 =(2)按采煤、掘進、硐室及其它地點實際需要風量進行計算 Q=（∑ Q 采 +∑ Q 掘 +∑ Q 硐 +∑ Q 它 ） K (公式 2) 式中 Q— 礦井總供風量， m3/min； ∑ Q 采 — 各采煤工作面實際需要風量的總和， m3/min； ∑ Q 掘 — 各掘進工作面實際需要風量的總和， m3/min； ∑ Q 硐 — 獨立通風硐室實際需要風量的總和， m3/min； ∑ Q 它 — 除采掘硐室外其它需風量總和， m3/min； K— 礦井通風系數(shù)，取 。 與原設計方案比較， 投產(chǎn)工作面 個數(shù) 仍為 1個 對拉工作面 ，掘進工作面 個數(shù) 仍為 3 個，巷道斷面沒有改變。 本礦為低瓦斯礦井，未發(fā)生過煤與瓦斯突出動力現(xiàn)象；礦井無沖擊地壓危險性。 三 、 修改 項目的設計、驗算 （ 一 ）礦井通風驗算 根據(jù) 樂山 市經(jīng)濟委員會 樂 市經(jīng) 信 [20xx]198號關于 公布 20xx 年度礦井 瓦斯等級鑒定 結果 的通知，礦井相對瓦斯涌出量為 ?，絕對瓦斯涌出量為 ， XX 煤礦屬低瓦斯礦井。在 1304 材料上山絞車房配電點 安設 1 臺 KBSGZY 50/10/ 礦用移動變電站和 1 臺KBSGZY315/10/ 礦用移動變電站； 在 1303 材料上山絞車房配電點 安設 2 臺KBSGZY 50/10/ 礦用移動變電站和 1 臺KBSGZY315/10/ 礦用移動變電站。 礦方重新提供供電協(xié)議， 經(jīng) 效核計算滿足要求 3 序號 修改 項目 原初步設計 初步設計 修改 修改 原因 14 地面變壓器 原兩回路均為 10kV，地面安設 2 臺 S11500/10/ 型電力變壓器。 水平標高修改， 利用已購買設備。 12 主排水 泵 +170m 水泵房選用 3 臺MD2530 9 型主排水泵。 1 臺工作， 1 臺備用。 副斜井選用 1 臺