【正文】 00轉(zhuǎn)的48英寸的鋼制葉片和每分鐘1500轉(zhuǎn)到1800轉(zhuǎn)的54英寸的鋼制葉片，14個葉片系列已經(jīng),開發(fā)出來。由于高馬赫數(shù)和濕蒸汽流通，低壓末級葉片通常在非常復(fù)雜的易產(chǎn)生沖擊波的三維流場中運行。一種新的應(yīng)用于50赫茲和60赫茲機組的低壓末級葉片的標(biāo)準(zhǔn)系列葉片已經(jīng)完成，其中包括每分鐘3600轉(zhuǎn)的45英寸的鈦合金葉片，每分鐘3000轉(zhuǎn)的48英寸的鋼制葉片和每分鐘1500轉(zhuǎn)到1800轉(zhuǎn)的54英寸的鋼制葉片，它擁有在世界同類等級葉片中面積最大的環(huán)形排汽口。因此，火電機組加熱器端差對經(jīng)濟(jì)性的影響的分析是十分必要的，這對火電機組的節(jié)能具有重要意義，提高了機組對燃煤的利用率，降低了發(fā)電成本，為國家節(jié)約了大量的煤炭資源，于國于民有益。本文采用了等效熱降法原理，定量分析了加熱器端差變化對機組經(jīng)濟(jì)性的影響，指出了加熱器端差減小，機組熱經(jīng)濟(jì)性提高，機組的標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低。6 結(jié)論鑒于我國的能源現(xiàn)狀和世界范圍內(nèi)的節(jié)能減排的發(fā)展趨勢，對我國以火力發(fā)電為主的發(fā)電機組進(jìn)行節(jié)能分析是我國節(jié)能減排的主要研究方向，具有十分實際的意義，這也對我國的電力緊張是一個很好的緩解方法。廠家應(yīng)提高制造質(zhì)量，焊接工藝應(yīng)采用亞焊。過負(fù)荷運行時，高壓加熱器進(jìn)汽量加大．蒸汽在過熱蒸汽冷卻段中速度增大很多．激發(fā)局部管束振動，易造成局部管束疲勞損壞。為保證排汽節(jié)流孔前后壓差，不宜將各排汽管并聯(lián)接到除氧器，應(yīng)分別將各加熱器排汽管接到除氧器。當(dāng)機組運行工況穩(wěn)定以后，維持各參數(shù)不變，逐漸提高加熱器水位，同時監(jiān)視好疏水溫度的下降情況，當(dāng)疏水溫度下降到接近穩(wěn)定時說明已無蒸汽進(jìn)入水封，再加上適當(dāng)裕量即可定出最低水位值。對于端口泄漏，應(yīng)刮去原有焊縫金屬再進(jìn)行補焊，并進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚?，消除熱?yīng)力；對于管子本身泄漏，應(yīng)先查清管束泄漏的形式及位置，并選用合適的堵管工藝，堵塞管子的2個端口。如果水室隔板焊接質(zhì)量不過關(guān)，必將導(dǎo)致部分高壓給水不流經(jīng)加熱鋼管而“短走旁路”。（6）高加三通閥內(nèi)漏。（5）空氣積聚使傳熱效率降低。當(dāng)水位降低到一定程度時，疏水冷卻段水封散失，蒸汽和疏水一起進(jìn)入疏水冷卻段，疏水得不到有效冷卻，導(dǎo)致端差增大，經(jīng)濟(jì)性降低；更嚴(yán)重的是由于蒸汽冷卻段的出口在疏水冷卻段的上面，水封喪失后造成蒸汽短路，從蒸汽冷卻段出來的高速蒸汽會沖刷蒸汽冷卻段、凝結(jié)段．最后在疏水冷卻段水封進(jìn)口形成水中帶汽的汽液兩相流，沖刷疏水冷卻段，引起管子振動而損壞。在額定負(fù)荷下，進(jìn)汽量是一定的，而熱量也是一定的，當(dāng)給水流量增大時溫升下降．從而導(dǎo)致加熱器上下端差增大。承受著過熱蒸汽和鍋爐給水間的溫差和壓差，其工作條件很惡劣，其中又以管束與管板連接處的工作條件最為惡劣。加熱器泄漏后，堵管工藝不良。 回?zé)峒訜崞鞫瞬钤龃蟮脑蚍治?不同機組，不同加熱器，不同的運行情況下，加熱器端差增大的原因也是不同的，具體情況要具體分析。表44 TC2F—加熱器 編 號 NO 疏水放熱量 蒸汽放熱量給水焓升抽汽等效 熱 降 抽汽效率 抽汽份額 1 0 2 157．9 3 4 5 0 2474．4 6 7 8 其他參數(shù)再熱蒸汽焓升= 熱耗率 新蒸汽凈等效熱降H= 再熱器吸熱量計算再熱冷段以上排擠1kg抽汽所引起的再熱器吸熱增量計算 ： 4． 加熱器端差的定量分析No1加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降降低 循環(huán)吸熱量減少 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No2加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加 循環(huán)吸熱量減少 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No3加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加循環(huán)吸熱量增加 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No5加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No6加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No7加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 No8加熱器端差減小的熱經(jīng)濟(jì)效果 新蒸汽等效熱降增加 熱耗率降低 標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 綜合以上有該機組加熱器端差對經(jīng)濟(jì)性的影響如下表45和46表45 端差改變對的影響第1級第2級第3級第5級第6級第7級第8級0000表46 加熱器端差對經(jīng)濟(jì)性的影響項目，單位 加熱器編號 效率相對提高熱耗率降低標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低No1 No2 No3 No5 No6 No7 No8 總計 計算結(jié)果的分析 本章運用等效熱降法先后分別對600MW和350MW機組加熱器端差的變化對機組經(jīng)濟(jì)性的影響進(jìn)行了分析計算，由表4表4表45和表46可以得出加熱器端差減小，機組熱經(jīng)濟(jì)性提高，論證了前文假設(shè)，同時每臺加熱器對機組熱經(jīng)濟(jì)性的影響程度也是不一樣的，本文中1號高加、3號高加、6號低加的端差變化對機組經(jīng)濟(jì)性的影響較大，不同容量機組加熱器端差變化對機組經(jīng)濟(jì)性的影響程度也不一樣，本文中350MW機組比600MW機組的標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低大些，但600MW機組節(jié)約煤炭比350MW機組節(jié)約煤炭多。本機組的熱力系統(tǒng)由八段非調(diào)整回?zé)岢槠M成，分別為3個高壓加熱器、1個除氧器和4個低壓加熱器，用于加熱凝結(jié)水和鍋爐給水。 表41 TC4F980型600MW亞臨界機組原始數(shù)據(jù)加熱器編號抽汽焓值/(kJ/kg)疏水焓值/(kJ/kg)出口水焓值/(kJ/kg)蒸汽放熱量/(kJ/kg)疏水放熱量/(kJ/kg)給水焓升/(kJ/kg)抽汽份額 NO10NO2NO3NO4NO525370NO6NO7NO8排汽：混合式加熱器，用加熱器進(jìn)口水焓作為疏水焓。本機組的熱力系統(tǒng)由八段非調(diào)整回?zé)岢槠M成，分別為3個高壓加熱器、1個除氧器和4個低壓加熱器，用于加熱凝結(jié)水和鍋爐給水。4 加熱器端差變化對經(jīng)濟(jì)性影響的計算分析 TC4F980型600MW亞臨界機組的回?zé)嵯到y(tǒng) 。②、分別為加熱器j中1kg抽汽的放熱量、加熱器j對應(yīng)的1kg抽汽的焓、汽輪機排汽焓。 （2）抽汽等效熱降：表示lkg抽汽流從加熱器(Noj)處返回汽輪機的真實做功能力。 基本概念對于純凝汽式汽輪機來說，1kg新蒸汽所做的功等于它的焓降，即： （31）式中：h為新蒸汽所做的功； 為新蒸汽進(jìn)入汽輪機的初焓；hc為汽輪機的排汽焓，對于回?zé)岢槠狡啓C1kg新蒸汽所做的功為： （32）其中：h為新蒸汽所做的功； 為新蒸汽進(jìn)入汽輪機的初焓；hc為汽輪機的排汽焓；為汽輪機第??級抽汽焓；為抽汽份額。3 等效熱降理論及其計算通式 等效熱降理論概述等效熱降是基于熱力學(xué)的熱功轉(zhuǎn)換原理，考慮到設(shè)備質(zhì)量、熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的特點，經(jīng)過嚴(yán)密的理論推演，導(dǎo)出及等熱力分析參量，用以研究熱力轉(zhuǎn)換及能量利用程度的一種方法。加熱器端差增大，一方面導(dǎo)致加熱器出力下降，使能級較低的抽汽量減少，汽輪機的排汽量增大。燃料越貴，金屬越便宜，則降低端差越有利?？紤]到加熱器上端差對機組經(jīng)濟(jì)性的影響遠(yuǎn)比下端差大，如無特殊說明，一般文獻(xiàn)中加熱器端差均指上端差，因而本文也只對加熱器上端差進(jìn)行分析討論。除氧器的出口水溫和除氧器抽汽口壓力有關(guān)，在正常情況下，除氧器的出口水溫基本上就是抽汽口壓力對應(yīng)的飽和溫度。除氧器是回?zé)嵯到y(tǒng)中的一個混合式加熱器，是用汽輪機的抽汽來加熱需除氧的鍋爐給水的。當(dāng)需要帶負(fù)荷停運時，應(yīng)嚴(yán)格控制溫降率，按操作規(guī)