【正文】 截面中，頂板和底板上都應(yīng)各自發(fā)揮承壓的作用。(2)　箱梁跨中底板厚度大跨度連續(xù)箱梁因跨中彎矩要求底板內(nèi)需配置一定數(shù)量的鋼束和鋼筋，此時(shí)跨中底板厚度取為 30cm。 主梁分段與施工階段的劃分 分段原則根據(jù)選用的施工方案(懸臂澆筑)及所用施工機(jī)具(掛籃)的承重、支承點(diǎn)位置及支反力，對上部箱梁進(jìn)行施工分段，梁段長度規(guī)格應(yīng)盡量減少，以利于掛籃施工。 具體分段本橋全長 245m，全橋共分 98 個(gè)梁段單元， 0 號塊長度 7m，一般梁段長度分成 4m、5m，跨中合攏段 。 (3) 混凝土強(qiáng)度達(dá)到 85％后，張拉預(yù)應(yīng)力索。 步驟：(1) 往兩端移動掛籃。(2) 混凝土強(qiáng)度達(dá)到 85％后，張拉預(yù)應(yīng)力索。 (3) 澆筑合攏段 22 梁段。步驟：施加橋面二期荷載梁段分段示意圖第 3 章 荷載內(nèi)力計(jì)算 恒載內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算方法恒載內(nèi)力計(jì)算采用 BSAS 軟件提供的有限元方法計(jì)算，由于不同的施工方法所計(jì)算出來的恒載內(nèi)力會不一樣，所以計(jì)算時(shí)應(yīng)該嚴(yán)格考慮施工階段的劃分。橋面鋪裝水泥混凝土，最薄處厚 。 公路標(biāo)準(zhǔn)活載圖式：公路—Ⅰ級。 活載因子的計(jì)算 FACTOR=(1+μ)根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTJ D60—2022）：公路—Ⅰ級：本設(shè)計(jì)車道為雙向 4 車道，單向?yàn)?，汽車的折減系數(shù)為 η=；本橋計(jì)算跨徑小于 150m，所以不考慮縱向車道折減。n估算結(jié)果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，設(shè)計(jì)者可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)放寬。因此，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量可從這兩方面綜合考慮。?c?McP??Ra—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；Ry—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；Ay—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度。圖 42 正常使用狀態(tài)計(jì)算圖規(guī)范規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為 ） ，或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承baR50.壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。公式（45）變?yōu)? （49上上 WMymin???）公式（47）變?yōu)? （4下下ymax10） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 和截面下緣應(yīng)力 分為三種情況討論：上y?下y?a、截面上下緣均配有力筋 Ny 上 和 Ny 下 以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋 Ny 上 和 Ny 下 在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （411上上 下下下上 上上上 yyyyy WeAeAN????） （412下下 下下下下 上上上 yyyyy eNe?）將式（49） 、 （410）分別代入式（411）(412)，解聯(lián)立方程后得到 （413）))((min下上下上 下上下下上 eKMeNmazy ??? （414）))((inax下上下上 上上上下下y令 yyRA上上 ?yyRAnN下下 ?代入式（413） （414）中得到 （415yeKMen 1))((minmax ????下上下上 下上下下上） （416yRAen 1))((minmax ?下上下上 上上上下下）式中，A y—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積； Ry—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取 ～ 估算)；bye—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積； W上下 ?AK下上 ?b、當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Ny 下 以抵抗正彎矩時(shí) 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （4yRAKeMn1min???下下下17） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （4yen1max??上下下18）c、當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 Ny 上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （4yRAKeMn1min????下上上19） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （4yRAeKMn1max???下上上20）當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)。其關(guān)系為：39。 下上下 下下上 ekK???當(dāng)承受 時(shí)， （424）ax 39。因此，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力時(shí)，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計(jì)用提高15％的 BSAS 輸出彎矩值來進(jìn)行設(shè)計(jì)，此項(xiàng)估算是非常粗略的。表 各截面的最大彎矩和最小彎矩值單元 截面 最大彎矩 最小彎矩 最大 M 絕對值最小 M 絕對值1 i 0 0 0 0j 2 i j 3 i j 4 i j 5 i j 6 i j 7 i j 8 i j 9 i j 10 i j 11 i j 12 i j 13 i j 14 i j 15 i j 175868 16 i 175868 j 17 i j 18 i j 19 i j 20 i j 21 i j 22 i j 23 i j 24 i j 25 i j 26 i j 27 i j 28 i j 29 i j 30 i j 31 i j 32 i j 33 i j 34 i j 35 i j 36 i j 37 i j 148434 38 i 148434 j 39 i j 40 i j 41 i j 42 i j 43 i j 44 i j 45 i j 46 i j 47 i j 48 i j 49 i j 50 i j 表 各截面所需要的鋼筋數(shù)：1 i n 下 n 上 26 i 0 46*19j 6*19 0*19 j 0 46*192 i 6*19 2*19 27 i 0 46*19j 6*19 2*19 j 0 46*193 i 6*19 2*19 28 i 0 46*19j 6*19 2*19 j 0 42*194 i 6*19 2*19 29 i 0 42*19j 6*19 2*19 j 0 40*195 i 6*19 4*19 30 i 0 40*19j 6*19 4*19 j 0 38*196 i 6*19 4*19 31 i 0 38*19j 6*19 4*19 j 0 34*197 i 6*19 6*19 32 i 0 34*19j 0 6*19 j 0 32*198 i 0 6*19 33 i 0 32*19j 0 6*19 j 0 30*199 i 0 8*19 34 i 0 30*19j 0 8*19 j 0 28*1910 i 0 10*19 35 i 0 28*19j 0 10*19 j 0 26*1911 i 0 12*19 36 i 0 26*19j 0 12*19 j 0 24*1912 i 0 14*19 37 i 0 24*19j 0 14*19 j 0 20*1913 i 0 16*19 38 i 0 20*19j 0 16*19 j 0 18*1914 i 0 18*19 39 i 0 18*19j 0 18*19 j 0 16*1915 i 0 20*19 40 i 0 16*19j 0 20*19 j 0 14*1916 i 0 24*19 41 i 0 14*19j 0 24*19 j 0 12*1917 i 0 26*19 42 i 0 12*19j 0 26*19 j 0 10*1918 i 0 28*19 43 i 0 10*19j 0 28*19 j 0 10*1919 i 0 30*19 44 i 0 38*19j 0 30*19 j 0 38*1920 i 0 32*19 45 i 0 10*19j 0 32*19 j 0 8*1921 i 0 34*19 46 i 0 8*19j 0 34*19 j 0 8*1922 i 0 40*19 47 i 0 8*19j 0 40*19 j 6*19 8*1923 i 0 42*19 48 i 6*19 8*19j 0 42*19 j 6*19 8*1924 i 0 46*19 49 i 6*19 8*19j 0 46*19 j 6*19 6*1925 i 0 46*19 50 i 6*19 6*19j 0 46*19 j 6*19 6*19 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置預(yù)應(yīng)力對構(gòu)件有壓力、彎矩、剪力等作用，在其作用下，構(gòu)件發(fā)生變形。從這一理論出發(fā)，預(yù)應(yīng)力鋼束的布置應(yīng)盡量與吻合索相近。由于每根束筋都是一巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。（6）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。（10）當(dāng)力筋數(shù)量較多時(shí)可分層布置，一般來說，先錨固下層力筋，后錨固上層力筋。 《預(yù)規(guī) 》 規(guī)定，各主鋼筋間橫向凈距和層與層之間的豎向凈距，當(dāng)鋼筋為三層及以下時(shí)，不應(yīng)小于 30mm，并不小于鋼筋直徑；當(dāng)鋼筋為三層以上時(shí)，不應(yīng)小于 40mm，并不小于鋼筋直徑的 倍。、10176。各截面的計(jì)算如下：表 。等,具體布置見圖紙。同時(shí)， 《預(yù)規(guī)》,后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑鋼絞線不應(yīng)小于 4m 。（12）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束為結(jié)構(gòu)的主要受力鋼筋，為了設(shè)計(jì)和施工的方便，進(jìn)行對稱布束，錨頭布置盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。（8）預(yù)應(yīng)力筋布置不要太靠近翼緣兩側(cè)，在同一截面上錨固要適當(dāng)分散。（4）預(yù)應(yīng)力束筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系，構(gòu)造尺寸，施工方法的選擇都有密切關(guān)系。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具型式選擇不當(dāng)，而使結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。在預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁中，在不改變預(yù)應(yīng)力筋兩端支承處的位置和各支承間的基本形狀的條件下，改變它在各中間支承處的偏心距；那么，并不會影響其壓力線的位置，這就是預(yù)應(yīng)力鋼筋的線性變換原理。采用電子表格計(jì)算，根據(jù)以上公式經(jīng)計(jì)算，分別為截面上、下緣最大最小配筋束數(shù)。 上下上 上上下 n對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時(shí)，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。下n當(dāng)承受 時(shí)， （423）minM39。下n也要相應(yīng)增配 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果39。M max、 Mmin項(xiàng)的符號當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。確定鋼束需要知道各截面的計(jì)算內(nèi)力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實(shí)受力狀態(tài)，故只能稱為“估算” 。ζ ＝(1+) 4= 設(shè)計(jì)結(jié)果 本設(shè)計(jì)中采用 BSAS 軟件進(jìn)行該內(nèi)力計(jì)算，現(xiàn)僅將結(jié)構(gòu)的結(jié)果列于下表。所以本設(shè)計(jì)中取 μ＝。η因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r(shí)，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個(gè)橫向分配系數(shù)。(2) 二期恒載計(jì)算 即計(jì)算按 32kN/m 計(jì)。彈性模量 C40：E c＝10 4MPa； C50：E c＝10 4MPa；線膨脹系數(shù)：α＝10 5；混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 C40：f ck＝ MPa； C50：f ck＝ MPa ；