【正文】 ax [R] 200 符合要求 pmin η [η ] 2 符合要求 31 g1g2g3g4g8g9 g11g12g5g6g7g10下游翼墻漫頂后退潮工況荷載計算 32 第五章 施工組織設計 第一節(jié) 施工條件 對外交通條件 XX 河擋潮閘工程西距 沿海公路 約 2KM，對外交通路況 較 好。 各項系數(shù)推求 （ 1）等值內磨擦角 計算方法與上游翼墻同，計算得φ d=38o, 取φ d=33o。翼墻墻身采用 C20 鋼筋混凝土結構，翼墻斷面如圖 示。 27 完建期作用荷載及力矩計算表 荷 載 豎向力 水平力 豎向力臂 水平力臂 豎向力矩 水平力矩 土重 g1 扶壁 g2 扶壁 g3 扶壁 g4 土壓力 g5 Σ 計 算 成 果 Kc [Kc] 符合規(guī)范要求 p [R] 200 符合規(guī)范要求 K0 [K0] 符合規(guī)范要求 e pmax [R] 200 符合規(guī)范要求 pmin η [η ] 2 符合規(guī)范要求 校核反向擋水工況 閘門關閉擋水，墻前水位 ，下游水位 ，根據(jù)閘基滲流計算結果，墻后地下水位近似按鋪蓋段平均滲壓水頭計， 約，取 米。將上述有關參數(shù)值代入，可計算得φ d=39o。墻后人群荷載按 2 2/mkN 計，地基容許承載力 [R]=200kpa。將上述有關參數(shù)值代入，可計算得φ d=33o, 取φ d=28o。岸墻中間用縱、橫向隔墻分隔為前、后及上、下游四部分，箱內回填中砂，濕容重γ = 2/mkN ，回填砂頂高程前箱 ，后箱 ，岸墻斷面如圖示。 地震慣性力及地震動水壓力計算表 部位名稱 重量 （ kN） Kh Cz ai Fi(kN) 底板 5250 閘墩 4343 公路橋 500 便橋 90 胸墻 182 排架 183 工作橋 206 啟閉機房 120 啟閉機 10 23 鋼閘門 121 Σ 11005 地震動水壓力 設計正向擋水 上游 ***10**8 下游 設計反向擋水 上游 ***10*22*8 下游 ***10**8 ⑴設計正向擋水 閘室滑動效應： ??.0 s?? = (1111++)= 閘室抗滑效應： ?? dR ?/. = (11005+ 3575)= ??.0 s?? ?? dR ?/. ，故穩(wěn)定。 19 XX 河擋潮閘閘室計算成果表 （以底板下游端最低點為矩心） 部位名稱 部位 代號 重量 （ kN） 力臂（ m） 力矩 （ kNm） 底板 g1 閘墩 g2 公路橋 g3 便橋 g4 胸墻 g5 排架 g6 工作橋 g7 啟閉機房 g8 啟閉機 g9 鋼閘門 g10 Σ 偏心矩： e=B/2ΣM/ΣG= (m) 偏下游 基地壓力： 最大值 P=ΣG/D*(1+6*e/B)＝ kN/m2 最小值 P=ΣG/D*(16*e/B)＝ kN/m2 η=pmax/pmin= [η]= 20 閘室自重計算圖 設計及校核工況荷載計算簡圖 166。開啟閘門泄洪時，閘下水位必須達到 以上。 17 5 海漫長度計算 消 力 池 末 端 寬 度 ， qs=101/=， △h’=，在 19 范圍內，且消能擴散良好，故海漫長度可按《規(guī)范》式（ ）計算。 4 消力池底板厚度計算 按抗沖和抗浮要求，分別采用《規(guī)范》式 ()和 ()計算。 出池落差計算 計算式采用《規(guī)范》式（ ），將上述有關參數(shù)值及 hc、 hc“ 值代入計算，出池落差△ Z=。 三、消能防沖設計 15 1 計算工況擬定 假定上游內河水位達到最高汛限水位 ，下游低潮位 時緊急開閘泄洪。 第二節(jié) 工程選址 原址 拆 建。 根據(jù)區(qū)域水文地質資料及當?shù)亟ㄖ涷?，按環(huán)境類型水對混凝土結構的腐蝕性，判定地表水對混凝土具弱腐蝕性，地下水對混凝土具中腐蝕性；按地層滲透性， 水對混凝土結構的腐蝕性判定水 13 對混凝土結構的腐蝕性無 。第3 層為極弱透水層。 (米） 標貫 起始 深度 ds （米） 地下水位dw (米） 標貫校正基數(shù) (擊） 臨界標貫基數(shù) Ncr (擊） 判別 結果 1 4 3 不液化 2 4 3 不液化 三 、結論與建議 該場地地形高差不大，判別場地穩(wěn)定性較好，場地地貌類型單一，地層結構較簡單，分布較連續(xù)，厚度較穩(wěn)定，物理力學性質較均勻，適宜工程改建。 (擊） 粘粒含量 ρ c (%) 地下水位dw39。（最終以土工試驗為準） 5．不良地質層 1）軟土 場地內普遍存在淤泥質粘土，含水量高，強度低，壓縮性大，該層土厚度分布變化不大，為不良地質層，設計時應充分考慮其對擬建工程的不利影響。 四、巖土工程分析評價 地層承載力： 根據(jù)標貫測試統(tǒng)計結果，場地地基土承載力特征值評價如下 ： 1 層素填土 [σ 0]=60KPa 2 層粘土 [σ 0]=70KPa 3 層土淤泥質粘土 [σ 0]=50KPa 4 層 粉細砂 [σ 0]=85KPa 5 層中砂 [σ 0]=240KPa 6 層粘土 [σ 0]=220KPa 7 層粗砂 [σ 0]=310Pa 場地土地震效應： 場地的抗震設防烈度為 7 度，設計基本地震加速度 。 6 層粘土：黃褐色，含鈣質結核，直徑約 5cm 左右，底部粉粘 10 含量較高，切面稍光滑，干強度高，韌性高，無搖振反應，硬塑。場區(qū)普遍分布，厚度： ，平均厚度；層底標高： ，平均 ；層底埋深： ，平均 。 3 層淤泥質粘土：灰色，夾大量砂，互層，軟塑～流塑。 1 層素填土：灰褐色，濕、松散，以粘性土為主，夾雜少量砂石。 10′ E 附近）為中心的旋轉潮波控制整個海區(qū)，此旋轉潮波為從東海傳向黃海，繼續(xù)北上過程中因山東半島海岸反射等原因形成左旋潮波。全年最多的風向為： N— NE— NEN，頻率 10％左右， 1～ 6 月自 N— NE—SSE 順時針轉， 7～ 12 月 SSE— NE— N，反時針轉。 二、氣象 本區(qū)處于亞熱帶向暖溫帶過渡性氣候帶，屬于半濕潤季風氣候區(qū)，冬季干冷，夏季濕熱，四季分明，年平均降水為 毫米，降水日數(shù) 69～ 117 天，多年平均 天。其補給來源主要為地表水體及大氣降水的滲入。全年有降水日為 天， 7 月份最多，達 15 天， 1 月份最少，為 4 天，年蒸發(fā)量1250 毫米 。上游沿莒青干渠北側，經王留、南庵、五里墅 3 座節(jié)制閘至 XX 河擋潮閘，經分洪口排水入海，全長 16 公里 ，流域面積 平方公里。 綜上所述， XX 河 河擋潮閘整體結構在強度和穩(wěn)定性方面都嚴重地不足，不能滿足現(xiàn)行條件下的工程安全要求。 下游消力池局部損壞，下游塊石護坡因年久失修，局部已坍塌。胸墻與門頂間止水失效，漏水嚴重，導致海水倒灌。該閘胸墻頂部高程和地震期整體穩(wěn)定不滿足規(guī)范要求，墩墻為砌石結構，不符合抗震設計要求。外觀檢查：門體結構及側止水裝置完好，門頂未裝設止水。 砼炭化深度檢測： 2孔為 11～ 13mm ； 4孔為 12～ 17mm。從檢查情況看：砼表面普遍露砂；胸墻下端 20cm 高范圍鋼筋銹脹現(xiàn)象較普遍，局部砼剝落，鋼筋截面積銹蝕率 5%。 第三節(jié) 工程拆建緣由 一、工程檢測資料 江蘇省水利建設工程質量檢測站于 1998 年 9 月對 XX 河擋潮閘進行病害檢測，并以蘇水質檢水工字（ 98）第 041 號提出“ XX 河閘病害檢測報告”，現(xiàn)場檢測結果如下： 工作橋： 現(xiàn)工作橋大梁為 1996 年更換的鋼筋混凝土梁，外觀檢查：混凝土表面粗糙，氣孔較多；未發(fā)現(xiàn)大梁裂縫及鋼筋銹脹現(xiàn)象。上、下游護坡因年久失修，加之潮水沖刷，多處已坍塌；據(jù)現(xiàn)場管理人員多年觀測，上游護坦、下游海漫、防沖槽毀壞嚴重，消力池多處裂縫，直接威脅閘身安全。 交通橋 設計標準為汽 — 6 級， 為鋼筋砼板式結構，厚 米；板底鋼筋銹蝕情況極為嚴重， 局部 砼 保護層 剝落，砼強度大大降低，目前交通橋存在嚴重的安全隱患。 未考慮抗震設防。 第二節(jié) 工程主要存在的問題 設計標準低。 XX 河 擋潮 閘 為 開敞式塊石鋼