【正文】 面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。③錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開(kāi)始不受力處的截面。設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件下相對(duì)溫度為75%下完成，以跨中截面N1為例，A=5232㎝2，見(jiàn)圖（）μ=170+2（8+）+36=㎝h= ㎝查《公預(yù)規(guī)》（tu，t0）=φ（tu，0）=εcs（tu，t0）=εcs（tu，0）=103Np0=（σconσLⅠ）Ap=（）2502= KNσpc==（）=αEp=105/104 =ρ==eps===㎜Ι0=104㎜4A0=102㎜4∴σL6==Mpa混凝土收縮、徐變損失σL6計(jì)算表 截面NPI（KN）MG（KN在計(jì)算NPI和MG1所引起的應(yīng)力時(shí)應(yīng)采用第一階段截面特性。其中△σ=2△σd Lf，若x＞Lf則表示該截面不受反摩阻影響（x為從張拉端到計(jì)算截面的長(zhǎng)度）。平彎角度為θH=176。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆100mm濕接縫，但濕接縫還沒(méi)有參與截面受力，所有此時(shí)的截面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板寬度為1600mm。 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為a=90 mm，則有：h0=ha=175090=1660 mm hf，==130mm bf，=L/3=，bf，=1700mm，bf，=b+ 2hf，=160+12130=1720mm，∴bf，=1700mmγ0Md= ＜fcdbf，hf，（h0 ）fcdbf，hf，（h0 ）=1700130（1660130/2）106= ∴應(yīng)按第一類T形梁計(jì)算由γ0Md≤fcdbf，x（h0）計(jì)算受壓區(qū)高度x，即103=1061700x（1660x/2）109化簡(jiǎn)為：x23320x+=0解得：x=＜ξbh0=1660=664mm且＜hf，=130mm則根據(jù)正截面承載力計(jì)算要求的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：As===采用7162。）彎起半徑（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的距離（mm）彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N34008150001074713023(3) 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 仍N3號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。=2846mm彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 : lb2==15000tg4176。70金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。m△Q=（）（2+）=Vmax= 1（+）= KN(5)主梁內(nèi)力匯總主梁內(nèi)力匯總表 梁位1234MQMQMQMQ恒載跨中0000L/41843619變截面支點(diǎn)0000活載跨中L/4變截面支點(diǎn)0000 結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro=，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（驗(yàn)算強(qiáng)度），短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長(zhǎng)期基本組合用于正常極限狀態(tài)（用于驗(yàn)算裂縫和撓度）內(nèi)力組合表 截面彎矩（KN/m）剪力（KN）基本組合M（KN/m）/Q（KN）短期組合M（KN/m）/Q（KN）長(zhǎng)期組合M（KN/m）/Q（KN）MG1MG2MQVG1VG2VQr0Sud=r0（+）SGik+SGik+1跨中00r0Md=r0Vd=Md=Vd=Md=Vd=L/4變支點(diǎn)0000002跨中00L/4變支點(diǎn)0000003跨中00L/4變支點(diǎn)0000004跨中00L/4變支點(diǎn)0000004預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構(gòu)件計(jì)算，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξ（mkpkyk+mkqkwQ+△Q）△ Q=（momc）（2+yk）其中：（1+μ）—汽車沖擊系數(shù) 圖36Mmax =1（+）= KN/mVmax =1（+）=（2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 圖37△Q=（）（）=Mmax = 1（+） = KN/mVmax = 1（++）= KN（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。式中：n=7, a1=，a2=，a3=，a1=，a4=0， a5=，a6=，a7 =， =2（++）=㎡1梁：η11 =1/7+ η17 =1/2梁：η21 =1/7+ η27 =1/3梁：η31 =1/7+ η37 =1/4梁：η41 =η47 =1/7=各梁的影響線豎標(biāo)值 梁號(hào)aiηi1ηi712340④計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)可變作用：（汽車公路—I級(jí)） 圖341號(hào)梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=2號(hào)梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=3號(hào)梁： 兩車道：mc= 4η2=2n1=2=三車道：mc=6η2=== mc=4號(hào)梁： 三車道：mc=6η2===（2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載，計(jì)算橫向分布系數(shù)。 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc本橋跨內(nèi)設(shè)有七道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：==＞2所以可修正剛性橫隔梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc。3主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。為減少對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。f，ck和f，tk分別表示鋼束張拉時(shí)混凝土的抗拉，抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：則f，ck= Mpa, f，tk= Mpa 橫截面布置 主梁間距與主梁片數(shù)通常主梁應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì),同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)ρ很有效,㎜,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受拉性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種: 預(yù)施應(yīng)力，運(yùn)輸，吊裝階段的小截面（bi=1600㎜）和運(yùn)營(yíng)階段的大截面（bi=1700㎜），凈—2++2= m的橋?qū)掃x用7片主梁，如圖（21） 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與跨徑之比通常在～，故本設(shè)計(jì)取用1750㎜的主梁高度。2） 交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JIG D60—2004）， 簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》。屬于靜定結(jié)構(gòu)，橋面平整，行車條件較好，但養(yǎng)護(hù)較麻煩從對(duì)比來(lái)看，我比較傾向于預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋。th｛｝==﹥∴△h2=KF==（3）、 計(jì)算水位Hj=Hs+Σ△h=++=（4）、 橋面標(biāo)高不通航河段 △hT=建筑高度 △hD=+=橋面標(biāo)高 Hq=Hj+△hT+△hD=++=路面標(biāo)高 （1）、 一般沖刷Qp=311 m3/s Q2= = m3/s Lj=171m μ== hmax== m B= Bc= m hcq= = A= =㎡E=（查《公路工程、水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JIG C30—2002））右河槽：=㎜ hp左= = m左河槽：=㎜hp左= = m按最不利計(jì)算取hp= hpR= m﹤2m，沖刷只到第一層（2）、 局部沖刷V0=（+）=V=E（vM2v0M2）=()（）/2=∴橋下雍水高度△Z’,= △Z /2 =（2）、 波浪高度Vw=16m/s D=800m =△ h2= 設(shè)計(jì)流量和設(shè)計(jì)流速的復(fù)核根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的河床樁號(hào)，繪制河流縱斷面圖。 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σL5 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。 河段類型判斷河段彎曲，水流分支汊，且有沙洲，河床寬淺，抗沖刷能力差，主流在河床內(nèi)易擺動(dòng)，灘槽不宜劃分，所以綜合分析判斷：ML河屬于次穩(wěn)定河段。Bc== m綜合分析橋型擬訂方案為630 m預(yù)應(yīng)力T型梁橋，采用雙柱式橋墩建橋后實(shí)際橋孔凈長(zhǎng): Lj=6（30－）=171 m﹥（ m） 計(jì)算橋面標(biāo)高（1）、雍水高度Fr===＜1 即設(shè)計(jì)流量通過(guò)時(shí)為緩流v0M= vc=vs= m/s∴Aj=－6=㎡vM,= =311/=vM= = m/sKN=KY=△Z= （）〕kη1 （V0 V0,）（）n1= m（3）、 橋下河槽最低沖刷線標(biāo)高Hm= = m 方案比選方案比較表 方案類別比較項(xiàng)目第一方案第二方案主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋（630m）主橋：預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋（920m）橋長(zhǎng)（m）180180最大縱坡（%）22工藝技術(shù)要求技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求較嚴(yán)格，采用后張法預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T梁，需要采用吊裝設(shè)備，且在近幾年預(yù)應(yīng)力混凝土T行梁橋施工中有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工技術(shù)工藝較先進(jìn)，有成熟的施工經(jīng)驗(yàn)和施工工藝，使用范圍廣，相對(duì)板的自重也較小，但制作麻煩，需要使用大量的鋼筋使用效果屬于靜定結(jié)構(gòu)，橋面平整度較好，使用階段易于養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)經(jīng)費(fèi)較低。 設(shè)計(jì)依據(jù)1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B01—2003），簡(jiǎn)稱《標(biāo)準(zhǔn)》。鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk‘MPa1860彈性模量Ep ‘MPa105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)pdMPa1260最大控制應(yīng)力 fpk‘MPa1395持久狀態(tài)：MPa標(biāo)準(zhǔn)荷載組合 fpk‘MPa1209材料重度C50砼r1KN/m3瀝青砼r2KN/m3鋼絞線r3KN/m3C30砼r4KN/m324欄桿r5KN/m鋼束與混凝土的彈性模量比аEP在考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到C45時(shí)開(kāi)始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。 橫隔梁的位置 在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布,當(dāng)該處有橫隔梁時(shí)比較均勻,否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。詳見(jiàn)圖11所示。f=== HZ其中mc==25103/=103N/m根據(jù)《橋規(guī)》的規(guī)定,可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為:μ=㏑=∴1+μ= 按《橋規(guī)》,當(dāng)車道大于兩車道時(shí),需進(jìn)行車道折減,當(dāng)采用兩車道布載時(shí)不需要進(jìn)行折減，采用三車道布載時(shí)。 查表得n=7時(shí)，ξ=, G=則： β==③計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：ηij=+β本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)qk=，pk=〔（）+180〕=計(jì)算剪力時(shí): pk== KN 計(jì)算可變作用效應(yīng) 對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載跨