【正文】 外:d=d+2(h+x)m 內(nèi):d=d2(hx+k)md=d2(h+cx)m,d=d+2( h+c+x)mad =192d=d=cd =336d=d=bd =870d=d= 低速級幾何尺寸名稱分度圓直徑齒頂圓直徑齒根圓直徑公式d=mz外:d=d+2(h+x)m 內(nèi):d=d2(hx+k)md=d2(h+cx)d=d+2( h+c+x)mad =420d=d= cd =420d=d=bd =1260d=d=對于我設(shè)計的雙級NGW型的行星齒輪傳動應(yīng)滿足如下裝配條件：1） 鄰接條件 按公式驗算鄰接條件，即 2asind （）d——行星輪的齒頂圓直徑已知高速級的a=267mm，d=，n=32267sin=，從而滿足鄰接條件；已知低速級的a=423mm,d=2423sin=,滿足鄰接條件。同樣，得x=,分配變位系數(shù)方法如下：，由此點按L射線的方向作一射線，在此射線上找出與z和z相應(yīng)的點，然后即可從縱坐標軸上查得變位系數(shù)x。5180。=∴ α=20176。K==30180。m=8544N到α=22176。30180。到α=23176。設(shè)高速級與低速級外嚙合齒輪材料、齒面硬度相同，則σHlimⅠ=σHlimⅡ，取nwⅠ=nwⅡ，zwⅠ=zwⅡ，B==，（dbⅡ為低速級內(nèi)齒輪分度圓直徑，dbⅠ為高速級內(nèi)齒輪分度圓直徑）Kc1=KcⅡ, φdⅡ/φdⅠ=, =，引用多級行星齒輪傳動的傳動比分配，： E=AB3 （）A= 式中：nw——行星輪數(shù)目； Φd——齒寬系數(shù)； Kc——； Kv——動載系數(shù)； KHβ——接觸強度的齒向載荷分布系數(shù)； ZN——接觸強度的壽命系數(shù)； ZW——工作硬化系數(shù)； σHlim——計算齒輪的接觸疲勞極限。m，預期壽命10年。國內(nèi)發(fā)展:我國的行星齒輪減速器生產(chǎn)地主要集中北京、江蘇、洛陽、成都，而山東的淄博市博山楷鈞源機械廠主要生產(chǎn)的行星齒輪減速器類型有NGWL型、NGWS型、NGW系列等其他類型。行星齒輪減速器設(shè)計畢業(yè)論文目 錄摘 要 1Abstract 2前 言 意義 3 3行星齒輪減速器方案確定 5 5 5 5行星齒輪傳動尺寸設(shè)計 6 6 7 7 12 13齒輪傳動強度的校核 15 15 15 17 18 19 19 21 22主要構(gòu)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算 24 24 24 25 26 27 27 28 30 31 34 35 35三維建模 36 36 37總 結(jié) 38參考文獻 39致 謝 40前 言、意義本次通過對行星齒輪減速器設(shè)計，利用繪圖軟Pro/，便于分析，熟練使用三維軟件，不但培養(yǎng)我們把所學相關(guān)的專業(yè)知識綜合利用的能力，而且加深對行星齒輪減速速器的工作原理與結(jié)構(gòu)的認知，是一次很好的將理論與實踐相結(jié)合的鍛煉機會。英國ALLEN齒輪公司生產(chǎn)了一臺功率為25740KW的壓縮機用行星減速器，瑞士馬格MAAG生產(chǎn)了一臺功率為11030KW的船用行星減速器，日本三菱造船公司制造出了功率為8830KW的船用行星減速器；承載重量一般在50125t左右。行星齒輪減速器方案確定，高速軸通過彈性聯(lián)軸器與電動機直接聯(lián)接，已知電動機功率P=850kw，轉(zhuǎn)速n入=950r/min，減速器輸出軸轉(zhuǎn)速n出=43r/min，最大輸出轉(zhuǎn)矩為Tmax=390103N b2 b1 c2 c1 H2 H1 a2 a1 輸出端 輸入端行星齒輪傳動尺寸設(shè)計 由功率P=850kw,則算出總傳動比i===，用角標Ⅰ表示高速級參數(shù)，Ⅱ表示低速級參數(shù)。20180。的范圍內(nèi)，預取α=21176。10180。1）按接觸強度初算ac傳動的中心距和模數(shù)高速級：輸入轉(zhuǎn)矩T=9550=9550Nm　　　　　　　　　　　 　綜合系數(shù)K 載荷特性接觸強度彎曲強度說 明平 穩(wěn)中等沖擊較大沖擊~~~~~~精度高、布置對稱、硬齒面，采取有利于提高強度的變位時取低值，反之取高值=3，齒數(shù)比u===太陽輪和行星輪的材料用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度56~60HRC，=1300MPa，取齒寬系數(shù)== a≧483（u+1） （）a=483（+1）=模數(shù)m1===取m=6mm未變位時，a=m（+)=6(32+56)=264mm按預取嚙合角α=21176。mT=m =420+14=取a=423mm2）計算ac傳動的實際中心距變動系數(shù)y和嚙合角α高速級：y=== cosα=cosα=cos20176。=∴ α=21176。得x=,x=xx==低速級：x=（z+z) =(30+30) =，x在P4與P5線之間，為綜合性能較好區(qū)，可用。5）計算cb傳動的變位系數(shù)高速級： ∵α=20176。齒輪傳動強度的校核1）使用系數(shù)K 考慮到由齒輪嚙合外部因素引起的附加動載荷影響的系數(shù)，它與原動機和工作機的特性，軸和連軸器系統(tǒng)的質(zhì)量和剛度以及運行狀態(tài)有關(guān)，原動機工作平穩(wěn)，為中等振動,[3]取K=2）動載系數(shù)K考慮齒輪的制造精度，運轉(zhuǎn)速度對輪齒內(nèi)部附加動載荷影響的系數(shù),[3]，K=3）齒向載荷分布系數(shù) 考慮沿齒向載荷分布不均勻影響的系數(shù),[3]、41公式計算確定，=4）齒間載荷分配系數(shù)K考慮同時嚙合的各對輪齒間載荷分配不均勻影響的系數(shù),[3]，K=15）行星齒輪間載荷分配不均勻系數(shù)考慮在各個行星齒輪間載荷分配不均勻?qū)X接觸應(yīng)力影響的系數(shù),[3]=6）節(jié)點區(qū)域系數(shù)考慮節(jié)點嚙合處法面曲率與端面曲率的關(guān)系，并把節(jié)圓上的圓周力換算為分度圓上的圓周力，把法面圓周力換算為端面圓周力的系數(shù)，[3]其計算公式為 Z= （）式中——分度圓端面壓力角；——節(jié)圓端面嚙合角；——基圓柱螺旋角，取Z=7）彈性系數(shù) 考慮配對齒輪的材料彈性模量E和泊松比對接觸應(yīng)力影響的系數(shù),[3]公式為 = （）取=8）重合度 考慮端面重合度、縱向重合度對齒面接觸應(yīng)力影響的系數(shù)[3] = （） 取=9）螺旋角系數(shù) 考慮螺旋角β對齒面接觸應(yīng)力影響的系數(shù),[3]=，取=110）最小安全系數(shù)S 考慮齒輪工作可靠性的系數(shù)[3]，取S=111）接觸強度計算的壽命系數(shù) 考慮當齒輪只要求有限壽命時，齒輪的接觸疲勞極限可以提高的系數(shù)[3]，=12）潤滑油膜影響系數(shù) 考慮潤滑油粘度、圓周速度、以及齒面粗糙度對潤滑油膜影響的系數(shù),[3]取=113）工作硬化系數(shù) 考慮經(jīng)光整加工的硬齒面小齒輪在運轉(zhuǎn)過程中對調(diào)質(zhì)鋼大齒輪齒面產(chǎn)生冷作硬化，從而使大齒輪的齒面接觸疲勞極限提高的系數(shù)，[3]取=114）接觸強度計算的尺寸系數(shù) 考慮計算齒輪的模數(shù)大于試驗齒輪的模數(shù)時，由于尺寸效應(yīng)使齒輪的齒面接觸疲勞極限降低的系數(shù),[3]取=15）分度圓上的切向力: = （）而==2848N 太陽輪a1因其直徑較小，d=192mm，所以a1采用齒輪軸的結(jié)構(gòu)形式，即將太陽輪a1與輸入軸連成一體?？刹捎描T造、鍛造和焊接等方法制造行星架。 本次設(shè)計高速級行星架浮動、低速級太陽輪浮動，所以采用雙聯(lián)齒輪聯(lián)軸器，聯(lián)軸器的左端與低速級的太陽輪嚙合，右端與高速級的行星架嚙合