【正文】 壓給水管道：2—6低壓給水管道：—2凝結(jié)水凝結(jié)水泵出口管道：—凝結(jié)水泵進口管道：—加熱器疏水加熱器疏水管道：疏水泵出口側(cè)：—疏水泵入口側(cè)：—調(diào)節(jié)閥出口側(cè)；20—100調(diào)節(jié)閥入口側(cè)；1—2其他水生水、化學(xué)水、工業(yè)水其他水管：2—3其他水離心泵出口管道及其他壓力管：—離心泵入口管：小于1自流、溢流等無壓排氣水管道： 相關(guān)計算公式具體計算管內(nèi)徑是，對單項流體的管道，選擇推薦的介質(zhì)流速，根據(jù)連續(xù)性方程得：單位為、單位為：、單位為：、單位為：有設(shè)計所給已知條件知：；；查焓值表知：主蒸汽系統(tǒng)采用單元制系統(tǒng) 主蒸汽母管管徑計算主蒸汽母管介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： 主蒸汽支管（汽機進氣管）計算進汽管介質(zhì)質(zhì)量流量：，推薦流速?。河晒剑旱茫捍霐?shù)據(jù)： 第一級抽汽管道內(nèi)徑的計算有設(shè)計所給已知條件知： 查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)： 第二級抽汽管道內(nèi)徑的計算有設(shè)計所給已知條件知： 查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)： 第三級高壓加熱器H3抽汽管道的計算已知第三級高壓抽汽參數(shù)：；由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速?。焊鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)： 通除氧器管道的計算已知第四級高壓抽汽參數(shù)：；由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速取：根據(jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)： 低壓加熱器H5相關(guān)抽汽管道的計算有設(shè)計所給已知條件知：；查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)： 低壓加熱器H6相關(guān)抽汽管道的計算有設(shè)計所給已知條件知：；查焓值表知：比容，推薦流速?。河晒剑旱么霐?shù)據(jù)： 低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道的計算已知第七級高壓抽汽參數(shù)：，由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速?。焊鶕?jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)：有設(shè)計所給已知條件知：；查焓值表知：比容，推薦流速取：由公式：得代入數(shù)據(jù)： 排汽管道管徑的計算已知排汽參數(shù)：，由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速取：（濕蒸汽）根據(jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)： 鍋爐給水管道支管管徑的計算根據(jù)：，由焓值圖查得比容 計算流量：推薦流速取：（濕蒸汽）根據(jù)公式：得：代入數(shù)據(jù)： 管道的選型管子類別應(yīng)根據(jù)管內(nèi)介質(zhì)、參數(shù)及在各種工況下進行的安全性和經(jīng)濟性進行選擇。往往不經(jīng)過計算而是參考類似的管道來選擇管道直徑及其壁厚。第五章 管道計算與選型熱電廠的一般管道設(shè)計中，都是在推薦的流速范圍內(nèi)選擇適當(dāng)?shù)慕橘|(zhì)流速，經(jīng)過水力計算求出管徑，再根據(jù)介質(zhì)的參數(shù)和管材的特性通過強度計算求其管壁厚度，最后在選擇管道和確定其有關(guān)具體數(shù)值。為提高循環(huán)水泵各個零部件的耐腐蝕性能，在循環(huán)水泵殼體、軸泵套管、齒輪箱等部件上均刷有防腐漆。凝結(jié)水補充水泵還為發(fā)電機定子冷卻水箱提供補水。此外，凝結(jié)水系統(tǒng)還負責(zé)提供疏水?dāng)U容器減溫水、低壓旁路減溫水、低壓缸噴水、真空泵補充水，以及向輔助蒸汽減溫器及其它減溫器提供減溫水等。凝結(jié)水系統(tǒng)中凝結(jié)水精處理裝置設(shè)有100%容量的電動旁路；軸封冷卻器也設(shè)有旁路管道，用于機組試運行凝結(jié)水管道沖洗時旁通軸封冷卻器；5號低壓加熱器各設(shè)有一個電動旁路。來自一期的啟動用汽管道上設(shè)有流量測量裝置。輔汽聯(lián)箱向暖風(fēng)器、生水加熱器、主廠房及輸煤棧橋蒸汽采暖等提供加熱蒸汽，其供汽參數(shù)滿足用戶的要求。每臺機組各設(shè)有一臺輔助蒸汽聯(lián)箱，兩臺機組的輔助蒸汽聯(lián)箱之間設(shè)有聯(lián)絡(luò)母管，供機組啟動的老廠來汽接入1號機組的輔助蒸汽聯(lián)箱。真空系統(tǒng)就是用來建立和維持汽輪機組的地背壓和凝汽器的真空。每臺高壓加熱器的啟動和連續(xù)排氣均單獨接至除氧器中，每臺低壓加熱器的啟動和連續(xù)排氣也單獨接至排汽裝置中。軸封冷凝器疏水經(jīng)多級U形水封管排入排汽裝置中。高壓加熱器和低壓加熱器正常疏水系統(tǒng)均采用逐級自流方式。汽動給水泵（FP）出口管道出口處裝有止回閥、流量調(diào)節(jié)閥和電動隔離閥。當(dāng)運行泵故障時，備用甭將無擾動投入運行。我國目前采用的330MW汽輪機組給水系統(tǒng)主要設(shè)備包括兩臺50﹪的汽動給水泵及其前置泵，驅(qū)動小汽輪機及驅(qū)動電動機，電動給水泵、液力聯(lián)軸器及其驅(qū)動電動機，電動給水泵的前置泵及其驅(qū)動電動機，1號、2號高壓加熱器等設(shè)備以及管道、閥門等配套部件。3．單元制系統(tǒng)單元制給水系統(tǒng)的優(yōu)缺點是系統(tǒng)簡單，管路短、閥門少、投資省，便于機爐集中控制和管理維護。主要有以下幾種型式：1. 單母管制系統(tǒng)該系統(tǒng)設(shè)有三根單母管，即給水泵入口側(cè)的低壓吸水母管、給水泵出口側(cè)的壓力母管和鍋爐給水母管。由除氧器給水箱經(jīng)下水管至給水泵進口的管道、閥門和附件，承受的給水壓力較低，稱為低壓給水系統(tǒng)。旁路的通流能力并不是越大越好。我國330MW級的汽輪機組，均采用后一種形式。在某些情況下，不允許蒸汽進入汽輪機。此時，高壓缸內(nèi)的蒸汽壓力仍然較高，而中、低壓缸內(nèi)的蒸汽壓力接近于凝汽器內(nèi)的壓力，于是，高壓缸內(nèi)的蒸汽將通過軸封蒸汽系統(tǒng)泄漏到中、低壓缸內(nèi)膨脹做功，造成汽輪機的超速。在汽輪機啟動時，高、中壓缸軸封的送汽溫度范圍是：冷態(tài)啟動時，~、溫度為208~375℃的蒸汽向軸封送汽。在汽輪機組正常運行時，汽輪機的高壓區(qū)段的蒸汽向外泄漏，同時，為了防止空氣進入軸封系統(tǒng)，在高壓區(qū)段的最外側(cè)一個軸封汽室，則必須將蒸汽和空氣的混合物抽出；在汽輪機的低壓區(qū)段，則必須向汽室b送氣，而將汽室a的蒸汽、空氣混合物抽走。汽輪機組的高、中、低壓缸軸封均由若干個軸封段組成。（2）采用單管—雙管系統(tǒng)或雙管—單管—雙管系統(tǒng)。過大的蒸汽溫度偏差會使汽缸等高壓部件受熱不均，造成汽缸扭曲變形，嚴重時會引起軸封摩擦損壞設(shè)備；過大的壓力偏差將會引起汽輪機機頭因受力不均發(fā)生偏轉(zhuǎn)位移，致使汽輪機產(chǎn)生強烈振動，這是絕對不容許的。主蒸汽管道可分為單管和雙管兩種系統(tǒng)。為了避免高壓缸過熱，在其排汽管道與凝汽器之間設(shè)有連通管及相應(yīng)的閥門，在啟動過程中該管道開通高壓缸處于高真空狀態(tài)，盡量減小其鼓風(fēng)損失（也即減小鼓風(fēng)發(fā)熱量）。有的機組，在高壓缸排氣管道上，設(shè)有通往小汽輪機（驅(qū)動給水泵）、除氧氣和輔助蒸氣系統(tǒng)的管道及相應(yīng)的閥門，考慮汽輪機低負荷時，向小汽輪機、除氧氣和輔助蒸氣系統(tǒng)供汽。再熱蒸汽系統(tǒng)是指從汽輪機高壓缸排氣口經(jīng)鍋爐再熱器至汽輪機中壓缸聯(lián)合汽門前的全部蒸汽管道和分支管道組成的系統(tǒng)。主汽閥前的主蒸汽管道上，都設(shè)有疏水管路。該機組的主蒸汽系統(tǒng)采用單元制系統(tǒng)，其主蒸汽管道采用雙管布置方式。汽輪機自動主汽閥（高壓主汽閥）一般配置兩個，一有配置四個高壓主汽閥的，高壓調(diào)速汽閥一般都配置四個，再熱后的中壓自動主汽閥與相應(yīng)的調(diào)速汽閥合并為中壓聯(lián)合汽閥，一般也配置兩個或四個。，是指一機一爐相配合連接而成的系統(tǒng)，汽輪機和供給它蒸汽的鍋爐組成獨立的單元，與其它單元之間沒有蒸汽管道的連接，通向各輔助設(shè)備的支管由各單元蒸汽主管中引出?；鹆Πl(fā)電廠常用的主蒸汽系統(tǒng)有以下幾種型式：（又稱集中母管制系統(tǒng)），其特點是發(fā)電廠所有過路的蒸汽線引至一根蒸汽母管集中后，再由該母管引至汽輪機和各用汽處。主蒸汽系統(tǒng)是指從鍋爐過熱器聯(lián)箱出口至汽輪機主氣閥進口的主蒸汽管道、閥門、疏水管等設(shè)備、部件組成的工作系統(tǒng)。設(shè)除氧器的水位高度為21m，則給水泵的進口壓力為=21+=，取給水的平均比容為=,給水泵效率=，則Δ==由H3的熱平衡式得H3的疏水系數(shù)（4）除氧器HD（5）5號低壓加熱器（H5）H5的疏水系數(shù)（6）6號低壓加熱器（H6） H6的疏水系數(shù) （7）7號低壓加熱器（H7） H7的疏水系數(shù) （8）8號低壓加熱器（H8）與軸封加熱器（SG）為了計算方便，將8加熱器和軸封加熱器可作為整體考慮，采用圖239所示的熱平衡范圍來列出物質(zhì)平衡和熱平衡式，由熱井的物質(zhì)平衡式，可得根據(jù)寫出熱平衡式將消去，并整理成以吸熱為基礎(chǔ)以進水焓為基準的熱平衡式，得 （9）凝汽器系數(shù)的計算與物質(zhì)平衡校核由熱井的物質(zhì)平衡計算由汽輪機通流部分物質(zhì)平衡來計算，以校核計算的準確性 二者相等，說明計算正確 作功不足系數(shù)計算的計算式汽輪發(fā)電機組汽耗量抽氣做功不足汽耗增加系數(shù)β為則 功率核算336132841 kg新汽比內(nèi)功（其中計算數(shù)據(jù)見表）為據(jù)此，可得汽輪發(fā)電機的功率為計算誤差誤差非常小，在工程允許范圍內(nèi)，表示上述計算正確。除氧器水面高度為21m，則給水泵的進口壓力，取給水的平均比容為，給水泵效率，則、 回?zé)嵯到y(tǒng)的有關(guān)參數(shù)序號項目符號單位抽 汽 級 數(shù)數(shù)據(jù)來源H1H2H3H4（HD）H5H6H7H8SGC1抽汽壓力已知2抽汽溫度已知3抽汽比焓查水蒸汽表4抽汽管道壓損系數(shù)%55555555已知5加熱器壓力6加熱器飽和溫度查飽和水蒸汽表7加熱器飽和比焓查水蒸汽表8加熱器端差0000已知9加熱器出口溫度10加熱器出口水比焓1044查水蒸汽表11疏水冷卻器進口端差888已知12疏水冷卻器疏水溫度13疏水冷卻器疏水比焓查水蒸汽表 已知，； ，；。根據(jù)使用的目的的不同，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)又可分為發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)和發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)。得出設(shè)計結(jié)論。在熱力系統(tǒng)確定時均以最優(yōu)化為標(biāo)準，使設(shè)計熱經(jīng)濟性大最佳。此次設(shè)計的原則是努力提高電廠的安全可靠性、可用率；提高發(fā)電廠的經(jīng)濟性，節(jié)約用地，縮短建設(shè)周期，降低工程造價，減低煤耗、水耗和廠用電率，以節(jié)約能源；考慮技術(shù)的先進性和適用性，提高機械化、自動化水平和勞動生產(chǎn)率；便于施工，便于運行、檢修和擴建。但是，我們應(yīng)看到目前存在的幾個問題，首先是全國發(fā)電設(shè)備平均年利用小時逐年下降。內(nèi)蒙古科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書某電廠330MW機組八級熱力系統(tǒng)及管道通流部分的設(shè)計畢業(yè)論文目錄摘要 ISummary II前言 1第一章 設(shè)計概述 2 2 2 2第二章 原則性熱力系統(tǒng)計算 3 3 3 4 4 4 5 5 5 5 6 8 9 10 13 14第三章 全廠熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算 15 鍋爐參數(shù) 15 16第四章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定及其輔助設(shè)備 17 17 17 19 20 21 22 23 24 24 25 26第五章 管道計算與選型 26 27 27 28 28 28 主蒸汽母管管徑計算 28 主蒸汽支管（汽機進氣管）計算 29 第一級抽汽管道內(nèi)徑的計算 29 第二級抽汽管道內(nèi)徑的計算 29 第三級高壓加熱器H3抽汽管道的計算 30 通除氧器管道的計算 30 低壓加熱器H5相關(guān)抽汽管道的計算 30 低壓加熱器H6相關(guān)抽汽管道的計算 31 低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道的計算 31 低壓加熱器H8相關(guān)抽汽管道的計算 32 排汽管道管徑的計算 32 鍋爐給水管道支管管徑的計算 32 管道的選型 33 主蒸汽相關(guān)管道選型 33 主蒸汽母管選型 33 主蒸汽支管管選型（即：汽機進汽管） 34 第一級抽汽管路選型 35 第二級抽汽管道選型 35 低壓加熱器H3抽汽管道選型 36 通除氧器抽汽管道選型 37 低壓加熱器H5抽汽管道選型 37 低壓加熱器H6抽汽管道選型 38 低壓加熱器H7相關(guān)抽汽管道選型 39 低壓加熱器H8抽汽管路選型 39 汽機排汽管道選型 40 鍋爐加熱器給水支管管路選型 41參考文獻 42英文文獻 42原文： 42翻譯： 58致謝 68前言隨著電力建設(shè)規(guī)模的不斷擴大，電力結(jié)構(gòu)也在不斷調(diào)整。單機50MW及以下的純凝汽式小火電機組已得到有效控制。這些問題的存在，既有發(fā)展中客觀條件制約的因素，也有受投資體制、管理體制等主觀認識制約的因素。按照《火電力廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計》2000版為規(guī)范進行選管。根據(jù)原則性計算結(jié)果對相關(guān)輔助設(shè)備進行相關(guān)基本尺寸計算，根