【正文】 據(jù)基本尺寸參照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備選型手冊選擇相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備，并對所選輔助進(jìn)行相關(guān)校核計算，糾正所選設(shè)備型號，優(yōu)化電廠熱力系統(tǒng)。因此，發(fā)電廠熱力系統(tǒng)實際上就是在回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)上增加了一些輔助熱力系統(tǒng)，如鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)，補充水系統(tǒng)，熱電廠還有對外供熱系統(tǒng)等。小汽機排汽焓hc,xj= ① 鍋爐最大排污量 Dbl=全廠汽水損失 Dl=至鍋爐過熱器減溫水量Dde=+=② 其他有關(guān)數(shù)據(jù)選擇回?zé)峒訜崞餍师莌= ，連續(xù)排污擴容器效率ηf=補充水入口水溫Tma=15℃,Hm,ma=在計算工況下機械損失ηm=，發(fā)電機損失ηg= ① 忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失② 忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升 原則性熱力系統(tǒng)圖八級不調(diào)整抽汽在額定工況時的各項參數(shù)見表1 項目單位回?zé)岢槠蛱朒1H2H3H4（HD）H5H6H7H8C抽汽壓力抽汽溫度14595X=抽汽管道壓損系數(shù)55555555加熱器端差1．97000疏水冷卻器進(jìn)口端差888根據(jù)已知條件算出各計算點的參數(shù) 水在給水泵中的比焓升。（1）號高壓加熱器（H1）H1的疏水系數(shù)（2）2號高壓加熱器（H2） H2的疏水系數(shù)再熱蒸汽系數(shù)（3）3號高壓加熱器（H3）先計算給水泵的焓升Δ。對于采用一次中間再熱的330MW汽輪機組，蒸汽系統(tǒng)主要包括主蒸汽系統(tǒng)、再熱蒸汽系統(tǒng)，旁路系統(tǒng)，軸封蒸汽系統(tǒng)，輔助蒸氣系統(tǒng)和回?zé)岢槠到y(tǒng)。在主蒸汽管道的最低位置處，設(shè)置有疏水止回閥及相應(yīng)的疏水管道，用于在汽輪機啟動前暖管至10%額定負(fù)荷以前，以及汽輪機停機后及時進(jìn)行疏水，避免因管內(nèi)積水發(fā)生水擊現(xiàn)象。該系統(tǒng)適宜裝有高壓供熱式機組的發(fā)電廠和中、小型發(fā)電廠采用。高參數(shù)大容量機組，尤其是再熱機組的蒸汽流量很大。當(dāng)汽輪機甩負(fù)荷時，高、中壓自動主汽閥在高壓油作用下瞬間關(guān)閉（～），高壓缸排氣逆止閥以及各回?zé)岢槠艿郎系哪嬷归y也在氣動或液動機構(gòu)作用下關(guān)閉，從而保護汽輪機不至超速。為了減小蒸汽的流動阻力損失，在主汽閥前的主蒸汽管道上不設(shè)任何截止閥門，也不設(shè)置主蒸汽流量測量節(jié)流元件，汽輪機的近期流量有汽輪機高壓缸調(diào)節(jié)級后的蒸汽壓力折算得到。當(dāng)汽輪機的負(fù)荷低于額定負(fù)荷的20﹪運行時，疏水閥即自動開啟，以確保汽輪機本體及相應(yīng)管道的可靠疏水。回?zé)岢槠到y(tǒng)的第2段抽汽管道，也由高壓缸管道接至2號高壓加熱器。此外，由于采用中壓缸啟動過程中高壓缸變成了“鼓風(fēng)機”，有可能造成高壓缸過熱。在該段管道的中聯(lián)門前，接有通往凝汽器的低壓旁路管道及相應(yīng)的旁路閥門。隨著機組容量增大，爐膛寬度加大，煙氣流量、溫度分布不均等造成兩側(cè)主蒸汽的氣溫偏差和壓力偏差增大。當(dāng)主蒸汽管道為雙管系統(tǒng)時，可在靠近主汽門處的，側(cè)主蒸汽管之間裝設(shè)中間聯(lián)絡(luò)管，以減小汽輪機進(jìn)汽的壓力偏差，中間聯(lián)絡(luò)管管徑大小應(yīng)該能夠保證當(dāng)一個主汽門全開，另一個主汽門全關(guān)時通過全部蒸汽量，同時要求過熱器組采用交叉布置，以保持溫差在極限內(nèi)。此系統(tǒng)即在過熱器出口聯(lián)箱兩側(cè)各有一根引出管，經(jīng)Y形三通后匯集為單根，至主蒸汽前分為兩根，這種布置方式滿足了汽輪機對蒸汽溫度偏差和壓力偏差的要求，為了能使蒸汽得到充分混合，要求單根管的長度至少為其管徑的20倍，管徑亦按最大蒸汽流量工況設(shè)計。此時，利用輔助蒸氣向汽輪機的軸封裝置送氣。因為送汽溫度如果與汽輪機本體部件溫度差別太大，將使汽輪機部件產(chǎn)生甚大的熱應(yīng)力，這種熱應(yīng)力將造成汽輪機部件壽命損耗的加劇，同時還會造成汽輪機動、靜部分的相對膨脹失調(diào)，著將直接影響汽輪機組的安全。當(dāng)汽輪機緊急停機時，高、中壓缸的進(jìn)汽閥迅速關(guān)閉。一路是來自其他機組或輔助鍋爐（對于新建電廠的第一臺機組）的輔助蒸汽，經(jīng)溫度、壓力調(diào)節(jié)閥之后，接至軸封蒸汽母管，并分別向各自軸封送汽；另一路是主蒸汽經(jīng)壓力調(diào)節(jié)后供汽至軸封蒸汽系統(tǒng)，作為軸封蒸汽系統(tǒng)的備用起源。對于采用一次中間再熱的機組，采用的旁路有一級大旁路系統(tǒng)和高低壓串聯(lián)的兩級旁路兩種形式。旁路系統(tǒng)的通流能力應(yīng)根據(jù)機組可能的運行情況予以選定。它包括了低壓給水系統(tǒng)和高壓給水系統(tǒng)，以給水泵為界，給水泵進(jìn)口之前為低壓系統(tǒng)，給水泵出口之后為高壓系統(tǒng)。給水系統(tǒng)型式的選擇與機組的型式、容量和主蒸汽系統(tǒng)的型式有關(guān)。同時，因有母管和切換閥門，投資大，鋼材、閥門耗量也相當(dāng)大。它適用于中間再熱凝汽式或中間再熱供熱式機組的發(fā)電廠。正常運行時，兩臺汽動給水泵運行，以1臺電動泵備用。該前置泵與汽動給水泵之間設(shè)有流量測量孔板和濾網(wǎng)而沒有任何閥門。電動給水泵的前置泵為單吸、單級、臥式離心泵。各加熱器危急疏水均單獨接至排汽裝置；除氧器在高水位時溢流或緊急放水以及除氧器檢修放水均排至排汽裝置中。每臺加熱器均設(shè)有啟動排氣和連續(xù)排氣，以排除加熱器中的不凝結(jié)氣體。對于凝汽式汽輪機組，需要在汽輪機的汽缸內(nèi)和凝汽器中建立一定的真空，正常運行時也需要不斷地將由不同途徑漏入的不凝結(jié)氣體從汽輪機及凝汽器內(nèi)抽出。對于330MW汽輪機組，目前真空抽氣系統(tǒng)采用的抽氣設(shè)備多數(shù)是水環(huán)式真空泵和射氣式抽氣相結(jié)合。輔助蒸汽聯(lián)箱參數(shù)約為315～370℃，～。輔助蒸汽系統(tǒng)的供汽能力按一臺機組啟動和另一臺機組正常運行時的用汽量之和考慮。凝結(jié)水精處理采用粉末樹脂覆蓋過濾器系統(tǒng)，單元制布置，每臺機組設(shè)有3x50％容量的過濾器及其輔助系統(tǒng)。在軸封冷卻器出口的凝結(jié)水管道上裝有除氧器水位調(diào)節(jié)閥。在補充水管道上設(shè)有調(diào)節(jié)閥，以調(diào)節(jié)排汽裝置熱井的水位。循環(huán)水系統(tǒng)主要包括取水頭、進(jìn)水盾溝、進(jìn)水工作井、循環(huán)水泵房設(shè)備、循環(huán)水進(jìn)水管道、凝汽器、循環(huán)水排水管（箱涵）、虹吸井、排水工作井、排水盾溝和排水頭等部分。這些部件均采用耐腐蝕的材料。對于一些小直徑的輔助管道。給水再循環(huán)量約為給水泵最大流量的15%~30%,給水再循環(huán)流速控制在4m/s以下，否則容易造成管道振動。（3），特可選用電焊鋼管。熱電廠中主蒸汽管道、再熱蒸汽管道和高壓給水管道等主要管道的管徑尺寸，宜通過優(yōu)化計算確定。 主蒸汽支管管選型（即：汽機進(jìn)汽管）已知參數(shù)：，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計GD2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。 第二級抽汽管道選型已知參數(shù)：，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。 通除氧器抽汽管道選型已知參數(shù)：，根據(jù)《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設(shè)計2000》選擇標(biāo)準(zhǔn)管道。則選擇管道型號為：標(biāo)識編碼： 用途：普通設(shè)計壓力： 類別：電熔焊鋼管技術(shù)規(guī)范： 尺寸規(guī)范：材質(zhì)： 標(biāo)管通徑： 外徑壁厚： 焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。則選擇管道型號為：標(biāo)識編碼： 用途：普通設(shè)計壓力： 類別：螺旋縫電焊管技術(shù)規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質(zhì)：標(biāo)管通徑： 焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。則選擇管道型號為：標(biāo)識編碼： 用途：普通設(shè)計壓力： 類別：螺旋縫電焊管技術(shù)規(guī)范： 尺寸規(guī)范： 材質(zhì)：公稱通徑： 焊接值： 質(zhì)量：用所選管的管徑反計算最大流量：已知實際最大流量：裕量滿足需求。 250:34 kg=sand Tg = 1191 K. Several estimated parameters that are included in the model will be varied for this situation in order to perform a theoretical study. The data from o?line measurements of velocities, temperatures and gases position will then be taken into account for the ?ow of gases. The solutions of the outlet temperatures in the walls of the tubes of the serpentine will be pared with the obtained measurements.. Inlet and outlet sections conditionsThe experimental o?line data will be obtained and subsequently introduced in the model as boundary conditions for the inlet and outlet sections. Furthermore,measurements will also be taken in an intermediate section,which will provide data to conduct the experimental validation of the model. It was decided to take the measurements approximately every metre at the west and east sides of the boiler. An in?uence zone, with surface A, was associated with each measurement point in the sections. Fig. 3 shows the in?uence areas de?ned for the inlet and outlet sections. Table 2 presents the values of the areas of the zones and the velocities, ux, as well as the temperatures and, cosa, the cosine of the angle between the velocity ponents (ux and uz).The mass ?ow rate of the gases is calculated from the ponent of the velocity, ux, the zone temperature, and the average pressure at the inlet section, being pg,inlet =101,075 Pa. Only the average measured pressure was introduced as a boundary condition in the outlet section, being pg,outlet = 101,068 Pa.. Side walls, ?oor and roof conditionsEmpirical correlations were used for the heat transfer coe?cients (radiative and convective), together with the ?uid temperature. The equations for dry saturated steam and for the twophase ?ow saturated liquid–vapour were obtained for a pressure inside the tubes of 170 kg/ following conditions were considered for the side walls with twophase ?ow: temperature inside the tubes Ti,v–l = K, vapour quality of xv = , tube mass ?ow rate _ mv–l 188。 domain volume (1271 m3)。 these will be highlighted in bold and grouped together to constitute the reference denomination and description of the assayed cases are presented in Table 3.The parameters and values given in order to perform the parametric study are:? flt (coe?cient to be applied to the dynamics): 1, 20 and 400.? C (coe?cient to take into account the type of fuel): , and .? f (coe?cient of nonuniform sweeping of the tubes by gases, a constant): 1, and .? kp and ks (e?ective coe?cients of absorption of radiation from the primary and secondary reheaters).The e?ective absorption coe?cients present di?erent values for the primary and secon