【正文】 預應力管道采用 金屬 波紋管?；炷翝仓蠹皶r通孔、清孔，發(fā)現(xiàn)阻塞及時處理。 綁扎底板鋼筋 安放后錨點預留管道，安放底板管道 綁扎腹板鋼筋，安放豎向管道 綁扎底板上層鋼筋及上、下層定位筋 綁扎頂板下層鋼筋 安放腹板縱向管道、錨墊板和螺旋筋 安放頂板縱向管道、錨墊板和螺旋筋 頂板縱向管道定位 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 檢查管道和錨墊板位置 38 ②鋼筋與管道相碰時，只能移動，不得切斷鋼筋。 箱梁鋼筋一次綁扎 第一次綁扎箱梁底板、腹板鋼筋，然后安裝內(nèi)模板，然后綁扎頂板、翼板鋼筋。 基本要求： 鋼筋彎制前應對預應力槽口處作鋼筋模型以確定鋼筋與錨頭有無干擾，以便事前采取措施，使鋼筋避開槽口。凡是因施工需要而斷開的鋼筋再次 連接 必須 采用 等強度 焊接， 并應符合施工規(guī)范的有關規(guī)定。由以上計算懸澆段立模公式可以看出箱梁分段懸澆時，其撓度包括： a、 各梁段自重引起的撓度 b、 掛籃前移及施工荷載變化引起的撓度 c、 溫度變化引起的撓度 d、 各梁段預應力產(chǎn)生的撓度 e、 砼徐變引起的撓度 這些因素均是在理想狀態(tài)下?lián)隙扔嬎愕囊罁?jù)，先用已澆筑梁段實測標高數(shù)據(jù)進行“追蹤法”計算下一梁段的施工標高，然后采用“倒折法”反算 0塊處的標高來校正下一梁段的 施工標高。 二期恒載和活載的影響應與合攏后全部底板束張拉完成對高程的影響一并考慮，由設計單位提供計算數(shù)據(jù)。以下時接近實際，當氣溫在 20℃以上時明顯偏小，須進行修正。而影響撓度的因素較多，主要有掛籃的變形、箱梁段自重、預施應力大小 、施工荷載、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、混凝土收縮與徐變、日照和溫度變化等。 對重點受力部位 要 嚴密 觀察。加載最大重量為：（ 155+25）= 216T。 b、底籃系統(tǒng)的拼裝 在 1塊下面的場地將底籃前、后 下 橫梁、縱梁拼裝好，然后用 4個手拉葫蘆整體起吊底籃系統(tǒng)，起吊 到位以后安裝前、后 下 橫梁吊桿與主桁連接。 d、安裝主桁后支點處的錨桿、（后）千斤頂、 將絎架片通過精軋螺紋鋼 與箱梁預埋預應力筋連接 、固定 。 拼裝步驟為： 主桁結(jié)構(gòu)拼裝 a、在箱梁 0塊頂板面軌道位置處進行砂漿找平，測量放樣并墨線彈出箱梁中線、軌道中線和軌道端頭位置線。 （ 5）掛籃所有銷子均為 45 號鋼，且均作熱處理，并作 100％探傷檢查。 五、 掛籃拼裝 準備工作： （ 1）嚴格按照設計圖紙要求進行加工，螺栓孔眼內(nèi)銷孔相對位置應按圖紙要求控制。 對于 1＃塊，塊長 ，塊重 ，保守取其重心至前支點的距離為 ＋ ＝ ， 相對于前支點產(chǎn)生的力矩為 1549 ＝ 。 24 兩個 支點反力均為： 對于雙拼Ⅰ 40a 工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應力及最大剪應力分別為： σ = M/W =295000/（ 2180 106） =＜ [σ ]=200 MPa，拉應力滿足要求； τ =3Q/2A=3 359400/ （ 2 104 ） = ＜[τ ]=110Mpa，抗剪滿足要求； 撓度 f =＜ [f]=5250/400=13mm，剛度滿足要求。 其受力簡圖如下： q=內(nèi)滑梁受力示意圖TITLE,外滑梁 受力分析 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 單元荷載 ,1,3,36800,90 單元材料性質(zhì) ,1,1,1571780000,32465600,0,0,1 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，最大撓度為13mm。 翼板混凝土為 （單側(cè)），頂板砼為 。 根據(jù)以上的計算可知滿足要求 求得各支座處反力及上橫梁吊點拉力分別為： 、 、 、 、 吊帶及吊點構(gòu)造驗算 底藍下橫梁吊點構(gòu)造形式為：在吊點部位組合型鋼上下各設置一塊 2cm厚鋼板，兩塊鋼板用六根Ф 30mm 螺栓（ 45鋼）連接，在上鋼 19 板上焊接一對 2cm 厚吊耳，吊帶下吊點鋼板 （ 3cm厚）通過一個Ф 50mm銷子（ 45 鋼）與吊耳銷接。 對雙拼Ⅰ 40a 工字鋼， I = 43440cm4， W = 2180cm3， A = ，E = 1011 pa。 根據(jù) 1塊施工計算可知在此種工況下，自焊 320H 型鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。 在 ，混凝土自重產(chǎn)生的壓應力為： 10 q 砼＝ 26＝ 則 在底板部位普通Ⅰ 32 工字鋼上的線荷載為 ，其受力示意圖如下： 底板底縱梁受力示意圖q=18 .5kN/mTITLE,4塊 底板底縱梁受力分析 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 單元荷載 ,1,3,18500,90 單元材料性質(zhì) ,1,1,1085620200,22814500,0,0,1 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，最大撓度為；后支點處反力 ，前支點反力 。 對于普通 Ⅰ 32 工字鋼 ，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應力及最大剪應力分別為： σ = M/W =69700/（ 692 106） =＜ [σ ]=200 MPa，拉應力滿足要求； τ =3Q/2A=3 45900/（ 2 104） =＜ [τ ]=110Mpa，抗剪滿足要求； 撓度 f =＜ [f]=5500/400=，剛度滿足要求。 為計算簡單期間，底板縱梁按均布荷載進行計算。 鋼筋混凝土容重取 26kN/m3。 （ 2）外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，并設有模板移動滑梁，翼緣懸臂模板和腹板之間采用螺栓連接。 （ 1）內(nèi)模：由 竹膠板 與桁架組成。 4 ④由于前支腿反力很大，因此，掛籃前移時必須按照設計要求設置前支腿下加強型鋼。每組主梁的支腿下設一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走支腿及上框架、行走輪、前后支腿行走軌道等。 （ 2） 前后吊帶及箱梁內(nèi)后錨帶采用精軋螺紋鋼，其長度通過螺旋千斤頂調(diào)整。 (1)前 下 橫梁、后 下 橫梁：采用 2根 I40a 水平用鋼板焊接成一根主梁桁架，橫梁上設加勁板及連接板。 （ 3）斜拉 桿均 由 2 根 I40aⅹ 142 型鋼加工而 成 ， 兩端均加工成半圓形以方便與主梁和立柱兩端的銷接。 （ 2）立柱由 2 根 I40aⅹ 142 型鋼加工而成，共長 375cm， 底部與主梁用銷軸連接 。掛籃構(gòu)造如附圖所示： 主桁：主桁為三角桁片，由立柱、斜拉 桿 、主梁組成。 主橋左右幅共 4 個“ T”，對于單 T 而言， 0塊段長 為支架現(xiàn)澆段； 1～ 13塊段為懸澆段，采用掛藍施工；另外 14塊段為合攏段、采用吊籃施工； 15塊段為邊跨支架現(xiàn)澆段。 箱梁頂板厚 28cm， 懸臂板端部厚 18cm，根部厚 65cm；腹板厚~~， 呈直線 變化；底板厚 ~，呈二次拋物線變化。半幅全寬 ，橋面凈寬 。 二 、工程概況 本 橋 梁工程 主橋跨運河特大橋上部結(jié)構(gòu)采用 70+120+70m 三跨變截面預應力砼連續(xù)箱梁， 采用掛籃懸臂澆筑施工。箱梁半主跨共分 15 段，邊跨共分 16 段（其中 0~15 號梁段與主跨劃分一樣），主墩頂 12m 為 0 號塊， 1~3 號塊長 3m， 4~8 號塊長 4m， 9~13號塊長 ， 14號塊為合攏段，長 2m，邊跨 15 號塊為支架現(xiàn)澆段 ，長 9m（其中端部留 16cm為伸縮縫）。 懸臂澆筑最大節(jié)段梁重為 1550KN。每個掛籃有二片三角形組合梁。 主梁 與立柱、斜拉 桿 的連接均為銷軸連接，為了保證三角桁架拼梁段編號 8 9 10 11 12 13 14 15 節(jié)段長度（ m） 梁段體積（ m3） 梁段重量（ t） 2 裝后受力良好，防止拼裝后處于應力過大或無應力狀態(tài)，加工主梁銷孔時應嚴格按照設計圖紙尺寸加工，一個主桁主梁的相鄰兩銷孔只能出現(xiàn)正誤差，誤差范圍為 +0～ + m m。立柱、斜拉 桿 及主梁構(gòu)成三角桁架，共同承受主桁前、后橫梁傳給的外荷載。 主桁組合如下圖所示： 底籃：底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。普 通縱梁為 I32； 3 加強縱梁為 2cm和 焊接在一起 成“工”字形 ； 懸吊系統(tǒng)： （ 1） 前 上 橫梁：前 上 橫梁由 2I45a 水平用鋼板焊接成一根主梁桁架，橫梁上設加勁板及連接板 ； 前 上 橫梁長 1200cm。 （ 2） 行走系統(tǒng)：整個 桁架結(jié)構(gòu)支承在由鋼板加工而成的前、后支腿上。 ③為了保證掛籃行走時的安全，必須在箱梁前端及軌道前端設置限位裝置，以防 止掛籃滑出軌道或箱梁前端引起掛籃傾覆。 模板系統(tǒng) :模板由內(nèi)、外模板組成。掛籃主桁遷移到位并錨固后，芯模頂模整體遷移到位。 對Ⅰ 32a 型普通工字鋼， I = 11075cm4， W = 692cm3， A = ，E = 1011 pa。 6 橫載取 倍的安全系數(shù)，活載取 倍的安全系數(shù)。 在 ，混凝土自重產(chǎn)生的壓應力為： q 砼＝ 26＝ 則 在底板部位普通Ⅰ 32 工字鋼上的線荷 載為 ，其受力示意圖如下： 底板底縱梁受力示意圖q=2 kN/mTITLE,1塊 底板底縱梁受力分析 8 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 單元荷載 ,1,3,22200,90 單元材料性質(zhì) ,1,1,1085620200,22814500,0,0,1 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，最大撓度為；后 支點處反力 ，前支點反力 。 根據(jù) 1塊施工計算可知在此種工況下，自焊 320H 型鋼抗拉、抗剪及撓度均滿足要求。 在腹板部位，混凝土自重產(chǎn)生的壓應力為： q 砼＝ 26＝ 則 在腹板部位焊接 320H 型鋼上的線荷載為 ，其受力示意圖如下： 腹板底縱梁受力示意圖q=TITLE,9塊腹板底縱梁受力分析 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 單元荷載 ,1,3,36300,90 單元材料性質(zhì) ,1,1,2513202000,42786200,0,0,1 12 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，最大撓度為；后支點處反力 ，前支點反力 。 底藍前、后橫梁驗算 根據(jù)上面的計算可知： 1塊施工時，腹板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 底板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 4塊施工時，腹板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 底板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 9塊施工時，腹板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 底板型鋼前后支點反力為 R 后 =， R 前 =； 因底藍前、后橫梁結(jié)構(gòu)形式均相同（雙拼Ⅰ 40a工字鋼，長 ） 14 但吊點位置不同，根據(jù)以上的計算結(jié)過，對在 1塊施工時的底藍后橫梁進行驗算，對在 4塊施工時的底藍前橫梁進行驗算。 底藍前橫梁受力圖式如下： 17 94 .5kN94 .5kN94 .5kN33 .6kN底藍前橫梁驗算示意圖94 .5kN94 .5kN94 .5kN33 .6kN 33 .6kN 33 .6kN 33 .6kN 33 .6kNTITLE,底藍前橫梁 內(nèi)力計算 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 結(jié)點 ,3,0 結(jié)點 ,4,0 結(jié)點 ,5,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,1 單元 ,2,3,1,1,1,1,1,1 單元 ,3,4,1,1,1,1,1,1 單元 ,4,5,1,1,1,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,3,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,4,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,5,3,0,0,0 18 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,4,1,94500,90 單元荷載 ,4,1,94500,90 單元荷載 ,4,1,94500,90