【正文】 ，單提高富氧，沒有噴煤作為調(diào)劑手段做補(bǔ)充，風(fēng)口前理論燃燒溫度將過高，（每富氧 1%，風(fēng)口前理論燃燒溫度將升高 30～ 40℃ ），過高的理論燃燒溫度會引起 SiO2的大量揮發(fā)，造成懸料事故，也會使高爐產(chǎn)生難行。從高爐噴吹煤粉的實(shí)踐可知道，在無富氧的條件下，煤比一般能達(dá)到 120kg/t，個別可達(dá)到 130kg/t，若想達(dá)到更高的水平必須配備富氧，否則將導(dǎo)致高爐噴煤置換比降低。 基本思路：根據(jù)壁體溫度、十字測溫、水溫差變化對氣流進(jìn)行調(diào)整，用插焦補(bǔ)熱方式在提焦比初期控制熱量， [Si]控制在 ~%，保持中上限水平。 保持足夠的渣鐵物理熱，和良好的渣鐵流動性，保證爐缸工作正常， 初期 可以考慮集中插焦補(bǔ)熱（ 1 批焦 /h左右即可），防止在輕負(fù)荷爐料到達(dá)后煤氣利用變差綜合焦。 原煤比 100Kg/t 時，裝料制度，送風(fēng)制度可不進(jìn)行大的調(diào)整，而視爐況進(jìn)行微調(diào)。為使?fàn)t缸變得活躍，爐芯溫度要引起高爐管理人員的高度關(guān)注，將風(fēng)口前的風(fēng)速提高，可以防止?fàn)t芯鈍化。高爐增加富氧、噴煤量，要關(guān)注風(fēng)口前理論燃燒溫度，要注意富氧和噴煤的相互影響作用。以前煤比在達(dá)到 140kg/t 以后，很難取得突破性進(jìn)展。再者，由于煤氣流向爐周圍會造成爐體放熱和散熱的增加，使還原劑比增大。 減風(fēng)降壓，酌情爐頂打水，使?fàn)t頂溫度小于 500℃ 。 及時更換損壞的風(fēng)口。 如果撥風(fēng)不成，應(yīng)按緊急休風(fēng)程序進(jìn)行休風(fēng)。當(dāng)發(fā)現(xiàn)冷、熱 風(fēng)壓陡降時，立即停煤停氧并派人觀察風(fēng)口狀況，同時與風(fēng)機(jī)聯(lián)系問明情況，如確認(rèn)風(fēng)機(jī)故障停機(jī)，立即切煤氣，全開減壓閥組各閥，開爐頂、除塵器蒸汽或氮?dú)?，禁止布料，停止噴吹、富氧，關(guān)閉混風(fēng)調(diào)節(jié)閥。 煤氣管道產(chǎn)生負(fù)壓引起爆炸。 b、如果無法將熔渣引入干渣坑中，應(yīng)立即堵鐵口。 如風(fēng)口冒汽，應(yīng)設(shè)法灌水，避免燒干。風(fēng)口或中套水壓低于正常水壓，視水壓降低程度及風(fēng)口和中套出水狀況相應(yīng)減風(fēng)降壓，直至放風(fēng)到風(fēng)口不灌渣的 最低風(fēng)壓，改常壓，并積極組織出鐵，準(zhǔn)備休風(fēng)。送風(fēng)前將全部未壞的冷卻壁恢復(fù)正常通水，漏水的酌情處理。 (2) 如發(fā)現(xiàn)爐墻溫度和水溫差升高，應(yīng)適當(dāng)加重邊緣操作。 第 17 頁 (6) 鐵口上方的風(fēng)口，由于堵口造成吹管進(jìn)焦或渣鐵使視孔蓋玻璃變黑時，采取措施之前，禁止打開此視孔蓋進(jìn)行更換，要在此后一次鐵，渣鐵出凈后并經(jīng) 值班工 長同意方可進(jìn)行操作。 (2) 更換視孔蓋 插板 時，風(fēng)口對面不能有易燃易爆物，不準(zhǔn)有人通過。渣流動停止后，往吹管上打水使渣凝固，然 后酌情處理。 (2) 渣鐵出不凈，累計(jì)虧鐵量 達(dá)最大允許容鐵量的 1/2 時，虧渣超出一次鐵的渣量時，應(yīng)立即減風(fēng)控制下次鐵的渣鐵量不能超過最大允許容鐵量，并立即與廠調(diào)聯(lián)系及時配罐出鐵。 (6) 一旦風(fēng)口、中套及直吹管冒渣燒穿。 (2) 風(fēng)口、吹管、彎頭要經(jīng)常保持干凈，確保進(jìn)風(fēng)正常，堵風(fēng)口必須堵嚴(yán)、堵到位，不準(zhǔn)將泥堵在直吹管處而在風(fēng)口內(nèi)形成空區(qū)。 (4) 減水后要派專人監(jiān)護(hù)，防止斷水燒穿。 風(fēng)口及中套燒壞向爐內(nèi)大量漏水 (1) 漏水風(fēng)口及中套燒壞后，當(dāng)發(fā)現(xiàn)風(fēng)口發(fā)暗 、 發(fā)黑，應(yīng)立即停止該風(fēng)口噴煤，適當(dāng)減水，保持風(fēng)口明亮。 (3) 特殊情況，開送風(fēng)熱風(fēng)爐的廢氣閥放風(fēng)，但事前必須將其他熱風(fēng)爐的廢氣閥關(guān)閉。 (8) 規(guī)范高爐操作，減少風(fēng)溫波動。 (7) 調(diào)整好高爐的煤氣流。運(yùn)用綜合鼓風(fēng)手段，解決風(fēng)溫降低后造成的理論燃燒溫度降低的問題。風(fēng)溫降低后，高爐爐腹煤氣量收縮，為維持一定的爐腹煤氣量可以加風(fēng)，進(jìn)一步強(qiáng)化冶煉，活躍爐缸。因?yàn)轱L(fēng)溫降低，爐缸的熱源減少，煤粉的燃燒率 降低 ，因此必須提高焦比，達(dá)到平衡熱量的目的， 經(jīng)過統(tǒng)計(jì)回歸分析，風(fēng)溫與綜合焦比有如 下的關(guān)系： 綜合焦比 (kg/t)= 風(fēng)溫 (℃ ) 綜合焦比與風(fēng)溫之間的關(guān)系y = + R2 = 1485490495500505510515980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1120 1140 1160 1180風(fēng)溫綜合焦比綜合焦比線性 ( 綜合焦比) (2) 有富氧時，風(fēng)溫低于 700℃ 禁止噴煤；無富氧時，風(fēng)溫低于 800℃ 禁止噴煤。 火焰溫度在規(guī)定范圍內(nèi)調(diào)劑，正?？刂圃?2100~2200℃ ，要消化爐缸，鐵水溫度必須大于 1500℃ ，渣鐵才能出干凈。 保證充足的中心氣流。 操作參數(shù)細(xì)化和定量化。 (4) 爐況恢復(fù) 因?yàn)闊o計(jì)劃休風(fēng)時，料柱的礦焦比大，焦炭的骨架作用被削弱，透氣性、透液性差，休風(fēng)時爐料壓實(shí)，爐內(nèi)易形成死焦堆，造成復(fù)風(fēng)后料柱透氣性差，風(fēng)壓高，不易接受風(fēng)量，影響恢復(fù)，所以復(fù)風(fēng)后要嚴(yán)密關(guān)注風(fēng)壓及透氣性指數(shù)，嚴(yán)防發(fā)生管道、崩料和懸料，從引發(fā)爐涼。 減少或關(guān)停損壞的冷卻壁的冷卻水。 第 7 章 高爐無計(jì)劃休風(fēng) 高爐因?yàn)樘鞖?、設(shè)備等內(nèi)外因素的影響，高爐無計(jì)劃休風(fēng)的情況時常發(fā)生，復(fù)風(fēng)后要采取提高爐缸熱量、控制 好風(fēng)口火焰溫度、抓好爐前出鐵、合理加入休風(fēng)料等措施，縮短高爐的恢復(fù)時間，將損失降低到最低水平。在線維修包括三部分：一是用紅外熱像儀在特定參數(shù)下全面檢測熱 風(fēng)溫度場，建立熱圖像檔案，為檢修提供依據(jù)；二是研究特殊的修復(fù)材料；三是通過特定的施工修復(fù)技術(shù)進(jìn)行系統(tǒng)修復(fù)。但由此造成的熱風(fēng)爐供風(fēng)能力和安全生產(chǎn)問題日益突出。也可臨時改蒸汽冷卻。 切斷煤氣立即對煤氣管道進(jìn)行吹掃，休風(fēng)則按休風(fēng)程序進(jìn)行。 如果發(fā)現(xiàn)爐皮開焊、跑風(fēng)發(fā)紅，應(yīng)及時停爐處理，避免在送風(fēng)時撕裂爐皮。高爐噴煤后 ， 可以抑制爐缸風(fēng)口區(qū) TiO2的還原 ， 降低了爐渣粘度、改善爐渣流動性。通過采取優(yōu)選合適的爐溫、爐渣堿度 ， 并在冶煉操作中減少其標(biāo)準(zhǔn)偏差 ， 改善鈦渣性能 ， 增加流動性 ， 強(qiáng)化冶煉 ， 活躍爐缸以及改善入爐原燃料質(zhì)量 ，提高風(fēng)溫 ， 降低硫負(fù)荷 ， 從而改善了鈦渣脫硫能力 ， 顯著地提高了生鐵質(zhì)量 ， 使鐵水平均含硫降低。50℃ ， 遠(yuǎn)高于爐內(nèi)最高溫度 ， 它們通常以幾微米但具有極大比表面積的固相質(zhì)點(diǎn)彌散在爐渣中和包裹在鐵珠周圍 ， 使鐵珠難以聚合 ， 渣中帶鐵增多 ， 粘度增大數(shù)十倍 ， 造成粘渣和高鐵損?？捎么笛趸藓脱跞紭尰藜夹g(shù)熔化粘罐物 ， 又可采取噴涂和使用臘石磚砌罐帽 ， 鐵水罐加保溫 劑 等措施 ， 可徹度解決鐵水粘罐問題 。 根據(jù)攀鋼的經(jīng)驗(yàn)， 往鐵溝中放入廢棄的炮泥，產(chǎn)生泡沫渣現(xiàn)象就會消除。 (1) 泡沫渣問題 冶煉釩鈦礦的高爐 ， 爐渣流出鐵口后 ， 產(chǎn)生大量氣體 ， 使?fàn)t渣成泡沫狀沸騰上漲 ， 溢出溝外。 中部調(diào)劑控制合適的熱流強(qiáng)度。 由于釩鈦礦冶煉需要更大的動能和風(fēng)速 ， 進(jìn)風(fēng)面積不宜過大 ， 應(yīng)縮小 ， 同時提高鼓風(fēng)動能 ， 以使?fàn)t缸活躍 ， 促進(jìn)煤氣流合理分布和高爐順行 。 提高釩鈦燒結(jié)礦的強(qiáng)度 ： 高鈦型釩鈦磁鐵精礦的特點(diǎn)是 TiO Al2O3高 ， SiO2低 ， 成球性差 ， 液相量少 ， 是一種特別難燒的礦石。 第 10 頁 第 5 章 冶煉釩鈦磁鐵礦的應(yīng) 對措施 釩鈦礦由于原料品位低，渣量大， TiO2高 ， 這樣當(dāng)爐溫波動大或渣鐵在爐內(nèi)滯留時間長易還原生成 Ti(CN)難熔化合物，從而使?fàn)t渣變粘，流動性差，渣難出，鐵損高。 上下部制度調(diào)整相結(jié)合。杜絕爐墻溫度過度地降低。提高爐內(nèi)煤氣的壓力，縮小煤氣體積，降低煤氣流速， 減少煤氣對料柱的阻力 ,能促進(jìn)高爐順行 ,有利于進(jìn)一步提高冶煉強(qiáng)度，同時還能增加煤氣在高爐中的停留時間和減少爐塵損失。 在原燃料質(zhì)量不能提高的情況下，適當(dāng)降低高爐的強(qiáng)化程度，為提高噴煤量騰出空間，對節(jié)能降耗有利。 小塊焦（不是焦丁，而是中焦）與礦石混裝入爐。加強(qiáng)入爐前過篩的管理，控制燒結(jié)礦的料流，以礦倉閘門不卡料為原則，降低振動篩上礦層厚度，延長篩分時間，提高篩分效率。 精料和爐料結(jié)構(gòu)的合理性只是相對的 、 暫時的，隨著資源或產(chǎn)品市場的變化，原有的綜合平衡被打破，其爐料結(jié)構(gòu)也隨之改變。不斷完善對爐缸不活躍征兆和程度的數(shù)據(jù)總結(jié)，保證爐缸工作長期穩(wěn)定、均勻活躍，并保持合理的操作爐型，把爐況失常消滅于萌芽狀態(tài)。高爐噴吹高反應(yīng)性的 煙煤雖然無法改變焦炭與 CO2的反應(yīng)能力，但可以減少焦炭與 CO2反應(yīng)的機(jī)會，噴吹高揮發(fā)分的煙煤可以抑制焦炭的氣化速度，對焦炭有保護(hù)作用。實(shí)踐表明焦炭質(zhì)量惡化后高爐的操作調(diào)劑應(yīng)以發(fā)展兩道氣流為主，適當(dāng)抑制邊沿氣流及縮小礦批的操作方針 ,以便得到良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。集中表現(xiàn)在中心煤氣通路堵塞，壓差升高，高爐吃風(fēng)、吃熱能力下降，脫硫效率低下，風(fēng)口大量損壞，嚴(yán)重時將引起爐況失常。焦炭粉末多會造成高爐爐料透氣性變差，壓差升高，風(fēng)量減少，不允許多噴吹煤粉；同時，粉末增多，也容易被高爐 煤氣帶出爐外，造成高爐除塵灰中含碳量增加，也就造成焦炭的高爐利用率的下降，焦比升高；焦炭易粉化，會造成爐缸內(nèi)焦炭粒度變小，甚至?xí)休^多的焦末，就會造成爐缸不活躍，直接使高爐鼓的風(fēng)吹不透爐缸中心，還會促進(jìn)爐缸中心堆積；一些高爐使用 M10指標(biāo)差的焦炭，會出現(xiàn)高爐休風(fēng)后，不易恢復(fù)風(fēng)量，延 長爐況處理時間。 焦炭熱性能對高爐冶煉指標(biāo)的影響 指標(biāo) 范圍 利用系數(shù) /% 焦比 /% 煤比 /% 燃料 比 /% CRI 降低 1% CSR 提高 1% 從上表不難看出，焦炭 CRI 對各項(xiàng)指標(biāo)的影響均高于焦炭 CSR 對其影響。高爐大型化以后，料柱增高后，料的壓縮率提高了，透氣性變差。劣質(zhì)焦炭和熱反應(yīng)性差的焦炭粉化率會很大。在各種條件下高爐煉鐵中碳的還原作用和滲碳功能不會有較大的變化。生鐵滲碳消耗焦炭 7%～ 10%。 是還原劑，焦炭還原作用是以 C 和 CO 形式來對鐵礦石起還原作用。焦炭對高爐煉鐵的作用是： 是主要的熱量來源，高爐煉鐵炭素 （ 包括焦炭和煤粉 ） 燃燒所提供的熱量，占高爐煉鐵總熱量來源的 70%。 原料條件變差的情況下，盡量均勻布料，使料層均勻鋪開，改善軟熔帶穩(wěn)定性，同時采用高壓操作，控制煤氣流速，適當(dāng)控制爐溫，也對控制高溫區(qū)有利。 應(yīng)對爐料結(jié)構(gòu)性能變化的技術(shù)對策 高爐煉鐵反應(yīng)是一個高溫、高壓、多相共存的極其復(fù)雜的反應(yīng)，熔滴區(qū)的形成及其高爐冶煉的影響與軟融帶及其在高爐中所處的位置、厚度和透氣性等因素息息相關(guān)，而爐料的高溫冶金性能對熔滴區(qū)形成起關(guān)鍵作用。 高爐可以采取提高富氧率，降低爐腹煤氣量、降低負(fù)荷，降低煤比等措施，以改善高爐透氣性，可以適應(yīng)焦炭質(zhì)量下降形成的生產(chǎn)條件，但這些技術(shù)對策是被動的，治標(biāo)不治本，且制約了產(chǎn)能的發(fā)揮、能耗降低及成本控制。 入爐粉末增加時，煤氣流調(diào)節(jié)以改善透氣性為主。 在高煤比、高利用系數(shù)冶煉條件下， 焦炭質(zhì)量是高爐穩(wěn)定順行的關(guān)鍵，隨著焦炭質(zhì)量的不斷下降，無論是熱強(qiáng)度還是冷強(qiáng)度均呈下降的趨勢，灰分和硫含量均升高，高爐透氣性變差，爐況穩(wěn)定性受到影響，接受高煤比能力下降，爐況處于臨界狀態(tài)，負(fù)荷和噴煤比呈下降趨勢，并且燃料比和工 序能耗增加。 原燃料劣化對高爐影響是絕對的，通過操作技術(shù)應(yīng)對，使高爐穩(wěn)定順行得到相對改善，也就是說使操作技術(shù)與 原、燃料條件相適應(yīng)，達(dá)到高爐穩(wěn)定順行的目的，在此基礎(chǔ)上不斷改善經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。 如果沒有礦石 ，可以連續(xù)上焦炭，能上料后，再用部分重負(fù)荷料補(bǔ)回。 根據(jù)生產(chǎn)需要，精確計(jì)算轉(zhuǎn)運(yùn)物料所需車輛，若車輛運(yùn)力不足，及時和廠調(diào)、車間領(lǐng)導(dǎo)匯報(bào)增加車輛確保生產(chǎn)。（二球料主要是平衡 6爐的，其每天產(chǎn)能約為 6000 噸左右）。 根據(jù)缺口量的多少，再按 “ 補(bǔ)充地面料不超過各高爐每天每班該種物料使用總量的 20%” 計(jì)算出 6爐每爐 可補(bǔ)充地焦料的總量（ 2爐不補(bǔ)充地焦），若缺口量大于可補(bǔ)充地焦料量，就考慮老系統(tǒng)某個高爐休風(fēng)；若缺口量小于可補(bǔ)充地焦料量各爐，就按地焦料的量補(bǔ)充給各爐（按 5 噸 /車計(jì)算組織汽車?yán)責(zé)希? 根據(jù)生產(chǎn)需要，精確計(jì)算轉(zhuǎn)運(yùn)物料所需車輛，若車輛運(yùn)力不足，及時和廠調(diào)、車間領(lǐng)導(dǎo)匯報(bào)增加車輛確保生產(chǎn)。（四燒 料主要是平衡 6爐的，其每天產(chǎn)能約為 9500 噸左右）。 搶修人員到位后，由車間領(lǐng)導(dǎo)作總指揮，做好分工。 接著到現(xiàn)場查看故障的具體情況，并將現(xiàn)場的設(shè)備故障情況告知維修班長、技術(shù)員、點(diǎn)檢員，以讓他們知道現(xiàn)場的情況后，需準(zhǔn)備哪些材料、備件，為搶修前的準(zhǔn)備工作贏得時間。各負(fù)其責(zé)的做好搶修工作。 生產(chǎn)組織上力保 2高爐的生產(chǎn)。 同時向車間相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)匯報(bào)，通知并組織相關(guān)維修班長、維修膠接人員、技術(shù)員、點(diǎn)檢員、區(qū)域班長到現(xiàn)場進(jìn)行搶修。由于二焦不能通過皮帶直接運(yùn)送給 2高爐，需用大部分一焦料平衡 2高 爐，同時汽車轉(zhuǎn)運(yùn)二焦料到七 料臺供 2高 爐；此時一焦料部分給 2高 爐，那么 6爐的焦炭平衡會受到影響，可根據(jù)實(shí)際情況用部分四焦平衡，同時用汽車轉(zhuǎn)二焦料到三料臺或五料臺供 6高 爐確保整個焦炭的平衡。 立即要求廠調(diào) 與車隊(duì)聯(lián)系增加 6 臺車輛轉(zhuǎn)二焦料到七料臺確保 2高 爐的生產(chǎn)，同時避免由于皮帶無法運(yùn)焦而逼停焦化廠的生產(chǎn)。 同時向車間相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)匯報(bào)，通知并組織相關(guān)維修班長、維修膠接人員、技術(shù)員、點(diǎn)檢員、區(qū)域班長到現(xiàn)場進(jìn)行搶修。 生產(chǎn)組織上力保 2高爐的生產(chǎn)。 (2) 假如 A 區(qū) 5皮帶（主要給 2高爐供一球料）整條皮帶被刮穿并拉斷不能上料， 應(yīng)采取 如下 應(yīng)急措施 當(dāng)班值班工長立即向廠調(diào)匯報(bào)，匯報(bào)內(nèi)容除了具體的時間、設(shè)備