【正文】 分散 區(qū)進(jìn)行分 散 后，從池底集水管 送出 。 該工藝將反硝化段設(shè)在 處理體系 的前 方 ，氨氮在好氧段 經(jīng)過 硝化反應(yīng)生成硝酸鹽，硝酸鹽通過內(nèi)循環(huán)回流到缺氧池中，在缺氧池中以水中的有機(jī)物 當(dāng)做 碳源進(jìn)行反硝化脫氮。 表 3－ 1 各種池型優(yōu)缺點(diǎn)及使用條件 類型 優(yōu)點(diǎn) 缺點(diǎn) 適用條件 平流式 性強(qiáng) ，占地面積小 勻 ，地質(zhì)條件較差的地區(qū)。 定，沉淀效果相對較差 ，對運(yùn)行管理要求較高 ，對施工質(zhì)量要求較高。 ，運(yùn)行管理簡單。 適用小型污水處理廠或工業(yè)廢水處理站。 污泥濃縮池 污泥濃縮池有重力濃縮池和氣浮濃縮池兩種，本設(shè)計(jì)采用重力濃縮池。,本設(shè)計(jì)取 α＝ 60186。 格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算 （ 1） 柵條間隙數(shù) n maxQ sinn bhv ?? （ 41） 式中： QMAX— 最大設(shè)計(jì)流量， 36000 m3/d= m3/s； α— 格柵傾角， 176。 （ 3） 通過格柵的設(shè)計(jì)水頭損失 h1 h1=h0k （ 44） h0=ξgv22 sinα （ 45） 式中： h1— 設(shè)計(jì)水頭損失， m； h0— 計(jì)算水頭損失， m； g— 重力加速度， m/s2， ； k— 系數(shù)，格柵受污物堵塞時(shí)水頭損失增大系數(shù)，一般為 k=3； ξ — 阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關(guān)， 按式 ξ =β （ bS ） 4/3 （ 46） 16 取 β = h1=[β （ bS ） 4/3 H=++= 柵前渠道深 H1=h+h2=+= （ 5） 進(jìn)水渠道漸寬的長度 ? ?1112BBL tg??? （ 48） 式中： L1— 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度， m； B1— 進(jìn)水 渠寬， m，取 B1＝ , α1— 漸寬部分展開角度，取 α1=20186。 ⑼格柵設(shè)計(jì)計(jì)算示意圖 圖 42 格柵設(shè)計(jì)計(jì)算示意圖 （ 10） 格柵間 采用半地下式 ,兩格柵間距為 ,正面過道寬 ,格柵距墻壁距離分別為 18 2m和 1m,則 格柵間長： 2+1++2 = 格柵間寬： += 格柵間尺寸： 5 4m2 進(jìn)水泵房 泵房形式：采用合建式半地下矩形泵房。 （ 4） 總揚(yáng)程估算 污水處理廠第一個(gè)構(gòu)筑物即調(diào)節(jié)池高程定為 15m，入流管道水面高程為 8m，泵站進(jìn)水池中最低水位在入流管道下 ，定為 ，最高水位比入流管道中水位低 ～ ，定為 ，則凈量 程在 ～ 根據(jù)入流量和凈揚(yáng)程損失，加上估計(jì)的管線水頭損失 和自由水頭為。 其主要性能參數(shù)如下： 流量 ?Q 350L/s，揚(yáng)程 16m； 轉(zhuǎn)速 960?n rad/min，軸功率 22?N KW； 效率 %78?? ，配用功率 135?N KW； （ 6） 泵站的布置 泵房尺寸為： mmBL 710 ??? 。 機(jī)組的布置應(yīng)確保運(yùn)行安 全，裝卸、維修和管理方便，且管道總長度最短，接頭配件最少，水頭損失最小，并留有擴(kuò)建的余地。泥斗的斜管與水平面傾角：方斗宜 60、圓斗宜為 55； （ 3） 污泥沉淀區(qū)容易宜按不大于 2d 的污泥量計(jì)算； （ 4） 池底排泥管干管的直徑不小于 200mm； （ 5） 當(dāng)采用靜壓排泥時(shí)，凈水頭不應(yīng)小于 。 填料層高度 3Z 取 。 取池有效長度 L 和池寬 B 的比 L:B=，則可求出： mL 25? mB ? 接觸室長度 1L 一般與池寬 B 相同，則 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 處理效果 表 43 氣浮池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo) 項(xiàng)目 油 BOD SS 進(jìn)水水質(zhì) mg/l 171 220 去除率 % 10 10 10 出水水質(zhì) mg/l 146 153 198 A/O 脫氮工藝 設(shè)計(jì)參數(shù) （ 1） 污泥負(fù)荷： N/[kgBOD5/()] ≤ （ 2） 污泥濃度 /（ mgMLSS/L） 30005000 （ 3） 污泥齡： Qc/d≥10 （ 4） 總水力停留時(shí)間 t/h： 7～ 12 （ 5） 缺氧池水力停留時(shí)間 tA ： ～ （ 6） 好氧池水力停留時(shí)間 t0 ： ～ （ 7） tA： t0＝ 1： 3～ 1： 4 （ 8）污泥回流比 R/%： 50～ 100 （ 9） 混合液回流比 R 內(nèi) /%： 200～ 500 （ 10） 缺氧池進(jìn)水溶解性： BOD5/NOXN≥4 （ 11） 溶解氧：缺氧池小于 ；好氧池大于 2 26 （ 12） 總氮負(fù)荷： /kgTN/≤ （ 1） 設(shè) 計(jì)流量 設(shè)計(jì)水量 : 36000m3/d 約為 ， K 總 = （ 2） 設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì) BOD5=171mg/l， SS=220mg/l， NH3N=120mg/l， 重金屬及有毒物微量。 則可求出： 610 8000150RX mg l? ? ? 混合液懸浮固體濃度 X(MLVSS)=3000 /mg L 污泥回流比 30001 0 0 % 6 0 %8 0 0 0 3 0 0 0R XR XX? ? ? ??? (一般取 50%～ 100%) 混合液回流比 R 取決于所要求的脫氮率。 H— 堰上水頭高 。 單組容積1V2? 39 4 1 4 .9 / 2 4 7 1 7 .5 m? 有效水深 h=， 有效面積 21 4 7 1 7 .5S 9 4 3 .5 m5?? 采用三廊道式，廊道寬 b=5m，反應(yīng)池長度 S 9 4 3 .5L 4 5 mB 7 3? ? ?? 校核： b/h=7/5= L/b=45/7= 超高取 ，則反應(yīng)池總高 H=5+1=6m 缺氧池反應(yīng)池尺寸，總?cè)莘e V=14687 3m ， 設(shè) 4 組反應(yīng)池。 0S — 進(jìn)水 5BOD 濃度， mg/L； S－出水 5BOD 濃度， mg/L； Y－污泥產(chǎn)率系數(shù)， 5/kgvss kgBOD，取 ； dK －內(nèi)源代謝系數(shù)， 1d? ，取 ； c? －固體停留時(shí)間， d； X－混合液懸浮固體濃度（ MVSS）， mg/L，取 4000mg/L f — 混合液中 VSS 和 TSS 之比，取 f=。 為 了消除撇渣時(shí)存在的死區(qū)和浮渣倒流現(xiàn)象，在池子兩邊設(shè)置擋渣板。 （ 4） 氣浮池設(shè)計(jì)參數(shù)： 設(shè)計(jì)停留時(shí)間 30min 表面負(fù)荷率 8m3/(m2h) 進(jìn)入接觸室的流速 60mm/s 隔板下端的水流上 升速度 16mm/s 隔板上端的上升速度 8mm/s 23 接觸室的停留時(shí)間 10min 設(shè)計(jì)計(jì)算 （ 1） 溶氣罐的容積： RR dQtV f? 實(shí) 公式（ 46） df — 溶氣罐有效容積系數(shù)，取 60% 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 m3/(m2d) 布水區(qū)高度 1Z 取 。 （ 3） 工藝設(shè)備 調(diào)節(jié)池內(nèi)設(shè)攪拌機(jī) 處理效果 表 41 調(diào)節(jié)池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo) 項(xiàng)目 COD BOD SS 進(jìn)水水質(zhì) mg/l 去除率 % 出水水水質(zhì) mg/l 2020 10 1800 350 30 245 450 30 315 隔油池 設(shè)計(jì)參數(shù) （ 1） 隔油池油珠上浮速度不高于 ； （ 2） 隔油池水平流速在 3～ 5mm/s 之間 ； （ 3） 隔油池有效水深一般在 ～ ； （ 4） 深寬比為 ～ ，超高不小于 ； （ 5） 集油管管徑為 200～ 300mm； （ 6） 池內(nèi)刮油速度不超過 15mm/s。 污水泵站設(shè)地上一層，面積 107m 2，高度為 。 （ 5） 泵的選擇 19 本設(shè)計(jì)單泵流量為 ?Q L/s，揚(yáng)程 12m。 （ 1） 設(shè)計(jì)流量 36000?Q m3/d=1500m3/h。 本工程格柵間距為 40mm,此處取 ； KZ — 生活污水流量總變化系數(shù)， 。sinα]k =[ （ ） 4/3 12? sin60176。 ； b— 柵條間隙， m；取 ； h— 柵前水深， m； ； v— 過柵流速， m/s； 取 ?n sin ????= 個(gè) 取 10 個(gè) 15 圖 41 格柵間隙示意圖 （ 2） 柵槽寬度 B B=S（ n1）＋ bn （ 42） 式中： S— 柵條寬度， m， ； b— 柵條間隙， m， 。 （ 4） 柵前有效水深： h=。 （ 2） 格柵傾角： 45186。 。 應(yīng)性差。 、中型污水處理廠。 輻流式 ，沉淀池個(gè)數(shù)較少，比較經(jīng)濟(jì)，便于管理。 該工藝與 其他脫氮 工藝相比的 有如下主要優(yōu)點(diǎn) ： （ 1）具有工藝簡單，構(gòu)筑物少的優(yōu)點(diǎn)，節(jié)約施工成本； （ 2）在廢水 C/N 較高（ 4 以上），與有機(jī)質(zhì)原料廢水作為碳源，不需要外加碳源； （ 3）好氧池位于缺氧池后，有機(jī)殘留物去除氮此外，提高水的質(zhì)量； （ 4） 缺氧池在好氧池之前，一方面， 因?yàn)?反硝化 損耗 一部分有機(jī)碳源， 減少 好氧池的有機(jī)負(fù)荷，另一方面有利于 掌控 污泥膨脹； 同時(shí)，反硝化過程中堿度代可以彌補(bǔ)硝化過程； 13 二沉池 沉淀池的主要功能是可以沉淀去除懸浮固體懸浮在 污水。它的優(yōu)點(diǎn)是成本低，淺池體，結(jié)構(gòu)簡單，管理方便。 通常為石油處理含油污水浮選方法后的補(bǔ)充。 調(diào)節(jié)池 在一天 24 小時(shí)的污水水量水質(zhì)的波動(dòng)，使污水處理設(shè)備，特別是生物處理設(shè)備是經(jīng)過生化反應(yīng)系統(tǒng)處理的作用是消極的，甚至可能造成損害。為了充分利用空間集水池及泵房建設(shè)。 11 圖 3— 1 工藝流程圖 主要構(gòu)筑物的選型 格柵 在進(jìn)水泵房的設(shè)計(jì)是粗網(wǎng)格，細(xì)網(wǎng)格泵揚(yáng)程 。 該工藝的優(yōu)點(diǎn)是： ① 工藝簡單，構(gòu)筑物少 ,費(fèi)用低； ② 由于原水中炭氮比較高，不需要另外投加碳源，所以降低了運(yùn)行費(fèi)用； ③ 好氧池在后，可進(jìn)一步去除反硝化殘留的有機(jī)污染物， ④ 缺氧池在前，反硝化損耗有機(jī)物，減少好氧池的有機(jī)負(fù)荷，降低好氧池中碳氧化和硝化所需的氧量； ⑤ 反硝化過程中堿度提高污水，硝化消耗堿度補(bǔ)償； ⑥ 脫氮系統(tǒng)的剩余污泥量較少且易脫水，有一定的穩(wěn)定性 ⑦ A/O 工藝的脫氮率一般能達(dá)到 70%80%，符合本設(shè)計(jì)要求。 （ 3） 可行性方案及工藝的優(yōu)缺點(diǎn)： 目前主流石化污水處理廠采用的二級生物處理工藝中大部分是 SBR 法。 c 考慮受納水體的稀釋自凈能力。排出的水，這是最常用的水處理方式 。 地下水屬于第四紀(jì)沖積潛水，地下最淺水層深度約為 。 年平均降水量 678mm， 69 月平均降水為 ，占總量的 81%，蒸發(fā)量平均在 12351854mm 之間，相對濕度 62~78%，多年平均氣溫 攝氏度， 7 月平均氣溫 攝氏度，最高氣溫 攝氏度，最低氣溫為 攝氏度，全年無霜期在 213 天左右。 污水處理工藝流程的確定 廠址及地形資料 ⑴ 廠址選擇應(yīng)考慮的主要因素 ① 污水處理廠應(yīng)設(shè)在化工工廠夏季主導(dǎo)風(fēng)向的下風(fēng)向?yàn)橐耍? ② 應(yīng)有較好好的工程地質(zhì)條件，地下土層比較緊密的地區(qū)； ③ 廠址應(yīng)位于流域河流的下游； ④ 廠址選擇 時(shí)應(yīng)考慮附近農(nóng)田及其他農(nóng)作物的灌溉問題； ⑤ 廠址選擇是與居民區(qū)要有一定的距離，并且需要設(shè)置綠化帶； ⑥ 我們應(yīng)該充分利用地形，使污水和污泥重力是可能的，以減少能源消耗； ⑦ 我們應(yīng)該有便利的交通和電力供應(yīng)條件； ⑧ 廠區(qū)地形應(yīng)不受水淹和洪水的威脅； ⑨ 我應(yīng)該有擴(kuò)展空間，以滿足城市的總體規(guī)劃長遠(yuǎn)發(fā)展的需要。