【正文】 氣除塵器和引風機。 在上爐膛、折焰角和水平煙道內分別布置了分隔屏過熱器、屏式過熱器、末級過熱器和末級再熱器，由于煙溫較高均采用順流布置，所有過熱器、再熱器和省煤器部件均采用順列布置， 以便于檢修和密封，防止結渣和積灰。燃燒器布置為 反向雙切園燃燒方式。 5） 為降低過熱器阻力，過熱器在頂棚和尾部煙道包墻系統采第 17 頁 共 31 頁 用二種旁路系統， 第一個旁路系統是頂棚管路系統，只有前水冷壁出口的工質流經頂棚管；第二個旁路為包墻管系統的旁路，即由頂棚出口集箱出來的蒸汽 大部分送往包墻管系統，另有小部分蒸汽不經過包墻系統而直接用連接管送往后包墻出口集箱。 2） 在保證水冷壁出口工質必需的過熱度的前提下，采用較低第 16 頁 共 31 頁 的水冷壁出口溫度（ 434℃）， 并把汽水分離器布置于頂棚、包墻系統的出口，這種設計 和布置可以使整個水冷壁系統包括頂棚包墻管系統和分離器系統采用低合金鋼 SA213T12（ P12），所有膜式壁不需作焊后整屏熱處理，也使工地安裝焊接簡化，對保證產品和安裝質量有利。 由于裝設了 上述大直徑疏水調節(jié)閥，當再循環(huán)泵事故介列時，鍋爐也能完成正常的啟動，前提是必須裝一只容量足夠的大氣式疏水擴容器，這是由于冷凝器接收分離器疏水的數量所限制的。 ? 投資大； ? 運行操作復雜； ? 轉動部件的運行和維護要求高； ? 循環(huán)泵的控制要求高。 種類 擴容器式 循環(huán)泵式 熱交換器式 優(yōu)點 ? 系統簡單 ? 投資少；運行操作方便； ? 容易實現自動控制： ? 維修工作量少。 在鍋爐再熱器出口集箱和導管鋼材方面仍采用傳統的 9Cr1Mo 即SA335 P91，這種鋼材具有高的熱強性和良好的工藝性（即焊接性能）。 水冷壁管材主要決定于所選用的水冷壁出口溫度，由于本鍋爐水冷壁出口溫度較低（ 434℃ ）因此仍可采用低鉻的 SA213 T12 管子 ，這種膜式水冷壁管屏不需作整屏焊后熱處理，現場安裝對接焊口也不需要焊后熱處理。第 12 頁 共 31 頁 主燃區(qū)的化學反應過程如下： N + O2 ? NO CnHm + O2 ? C O2 + H2O 在燃燒器的上部通過 OFA 噴嘴加入部分空氣，使進入爐膛的空氣量達到理論燃燒空氣量的水平，形成一個還原脫 NOx 區(qū) ，此還原區(qū)的化學反應過程如下： CnHm + O2 ? C O + H2 + CnHm No + CnHm ? NHi + N2 + CnHm 在 OFA 噴口的上方，是 AA 風噴口，通過 AA 風噴口噴入爐膛的風量為總風量的 15%， 在此燃盡區(qū)內的化學反應過程如下： CnHm + O2 ? C O2 + H2O O2 + CO + H2 ? C O2 + H2O NHi + O2 ? NO + N2 根據三菱公司現已運行機組經驗，采用三菱公司特有的 MACT 燃燒技術燃用神木煤，煙氣排放 NOx 含量實測值約為 270— 290mg/Nm3，滿足我國環(huán)保標準。 第 9 頁 共 31 頁 圖 2 內螺紋管與光管管內傳熱特性的比較 燃燒系統 燃燒系統設計的主要任務是： ? 良好的燃盡 ? 低負荷穩(wěn)燃 ? 低 NOx 排放 ? 防止結渣及高溫腐蝕 ? 良好的煤種適應性 根據這些要求，華能玉環(huán) 1000MW 超超臨界鍋爐采用了 MHI 的 PM型燃燒器和 MACT 燃燒系統， PM 型的燃燒器見圖 3， 風粉混合物通過入口分離器分成濃淡二股分別通過濃相和淡相二只噴嘴進入爐膛 ，由圖 4 可以看出濃相煤粉濃度高，所需著火熱量少，利于著火和穩(wěn)燃；由淡相補充后期所需 的空氣，利于煤粉的燃盡，同時濃淡燃燒均偏離第 10 頁 共 31 頁 了 NOx 生成量高的化學當量燃燒區(qū)，大大降低了 NOx 生成量，與傳統的切向燃燒器相比， NOx 生成量可顯著降低。 ? 阻力較小，比螺旋管圈水冷壁少 1/3。 爐膛水冷壁 1000MW超超臨界鍋爐采用了 MHI開發(fā)的世界上最先進的垂直管圈水冷壁，到目前為止采用這種垂直水冷壁的鍋爐已有 11 臺容量為7001000MW 的超臨界與超超臨界鍋爐投運，最早投運的機組已運行14 年。 本鍋爐 爐膛斷面尺寸為 32084mm（寬） 15670mm（深），爐膛全高為 ，爐膛截面熱負荷為 ㎡ ，爐膛容積熱負荷為第 7 頁 共 31 頁 ，這些數據均低于 MHI 已投運的數臺 1000MW 燃煤超超臨界鍋爐的數據 ,符合招標書的規(guī)定。切向燃燒方式的優(yōu)點是煤種適用性強，與前后墻對沖燃燒相比，爐內NOx 排放量相對較低。 3．鍋爐特點 技術特點 本工程的鍋爐是采用三菱重工技術設計的 垂直水冷壁超超臨界直第 6 頁 共 31 頁 流鍋爐。 ? 鍋爐在燃用設計煤種時，不投油最低穩(wěn)燃負荷為 35%BMCR。 ? 制粉系統：采用中速磨煤機直吹式制粉系統，每爐配 6 臺磨煤機，煤粉細度按 200 目篩通過率為 80%。第 1 頁 共 31 頁 玉環(huán) 1000MW 超超臨界鍋爐 設計說明書 哈爾濱鍋爐廠有限責任公司 三菱重工業(yè)株式會社 2020 年 11 月 第 2 頁 共 31 頁 1．鍋爐技術規(guī)范 哈爾濱鍋爐廠有限責任公司由三菱重工業(yè)株式會社（ Mitsuibishi Heavy Industries Co. Ltd）提供技術支持，為本工程設計的鍋爐是超超臨界變壓運行直流鍋爐，采用П型布置、單爐膛、低 NOX PM 主燃燒器和 MACT 燃燒技術、反向雙切園燃燒方式，爐膛采用內螺紋管垂直上升膜式水冷壁、循環(huán)泵啟動系統、一次中間再熱、調溫方式除煤 /水比外，還采用 煙氣分配擋板、燃燒器擺動、噴水等方式。 E 凝固點 不高于 0℃ 閉口閃點 不低于 65℃ 機械雜質 無 含硫量 不大于 % 水份 痕跡 灰份 不大于 % 比重 817kg/m3 第 4 頁 共 31 頁 低位發(fā)熱值 41800KJ/ kg 自然條件 玉環(huán)地區(qū)氣象有關數據如下： 累年平均氣壓 年 最高氣壓 年最低氣壓 累年平均氣溫 ℃ 極端最高氣溫 ℃ 極端最低氣溫 ℃ 累年平均相對濕度 80% 累年最小相對濕度 8% 最大的月平均相對濕度 91% (此時月平均最高氣溫℃ ) 累年平均水汽壓 累年平均降水量 累年最大 24 小時降水量 累年最大 1 小時降水量 累年最長連續(xù)降 水日數 18d 累年最大過程降水量 累年平均蒸發(fā)量 累年平均雷暴日數 累年平均霧日數 49d 累年最大積雪深度 14cm 累年平均風速 累年十分鐘平均最大風速 (1994 年 8月 21 日 ) 第 5 頁 共 31 頁 累年瞬時最大風速 (1994 年 8月 21 日 ) 50 年一遇 10M 高壓基本風壓 (初步 ) 全年主導風向 N(16%) 夏季主導風向 SW 冬季 主導風向 N 鍋爐運行條件 ? 鍋爐運行方式：帶基本負荷并參與調峰 （鍋爐的效率 — 負荷曲線見附圖）。 ? 空氣預熱器進風： 二次風進口側加裝暖風器 。 ? 低的 NOx 排放，鍋爐排煙 NOx 含量不超過 360mg/Nm3（干煙氣6%O2）。玉環(huán)工程是在總結了日本已運行的機組的優(yōu)點之后進行設計的，其技術特點如下： 燃燒方式和爐