【正文】 21 FFFBX ?? ，代入式 1 3 3 0 6 6)1 6 05 2 5 211 ???? FFF （＋ 假定 0,21 ?? BXFFF 1 ( )G kg? 0?? BM 0?? CM 0??X 0??Y kgkgFkgFBY 21??? 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 17 設計項目 計算與說明 結果 舉升機主立柱受力情況分析 則由式 得：kgFkgFkgFBY 21??? 綜上所述，考慮滑臺部件中滑臺、搖臂座和托臂的 總自重，假定自重全部集中在負載處，近似估算值為 。 00ffMY???? 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 18 設計項目 計算與說明 結果 BXFBYFF1F2RHXR HYHM 圖 33 普通式雙柱舉升機主立柱受力情況示意圖 由 F1引起的彎矩圖和剪力圖見圖 ： BAF 1a=(+)2Q(+) M 2b= 圖 34 立柱上 F1作用力及其彎矩圖和剪力圖 l=2600mm b=2415mm a=185mm )( 2 6 4 2 0 5 1)1 8 52 6 0 0(8 0 2 3 4)(m a x k g m malPM ?????? kgPQ a x ?? 由 F2引起的彎矩圖和剪力圖見圖 ： 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 19 設計項目 計算與說明 結果 A B1M()1() Q= 52 34 .8 04 kgF 2 圖 35 立柱上 F2作用力及其彎矩圖和剪力圖 l=2600mm b=1890mm a=710mm )( 8 9 3 7 7 9)7 1 02 6 0 0(8 0 2 3 4)(m a x k g m malPM ????????? kgPQ 2 3 4m a x ???? 由 FBY產(chǎn)生的 M 引起的彎矩圖見圖 ： AMBM 3() 圖 36 立柱上 M作用力及其彎矩圖 kgFM BY 4 6 9 5 81 1 ??? )(1 6 4 6 9 5 8)121 1 (m a x k g m mFMM BY ???????? 綜上所述，立柱受力的合成彎矩圖和合成剪力圖如圖 所示。 （ 3）折算應力強度校核 ： 主立柱橫截面上的最大正應力 max? 產(chǎn)生在離中性軸最遠的邊緣處，而最大剪應力 max? 則產(chǎn)生在中性軸上，雖然通過上面的校核說明在這兩處的強度都是滿足要求的，但是因為在截面 C 處， M 和 Q 都具有最大值，正應力和剪應力都比較大，因此這里的主應力就比較大，有必要根據(jù)適當?shù)膹姸壤碚撨M行折算應力校核，取該截面邊緣處某點 K 進行計算： ）（＝ 21 / 0 8 25 1 8 1 4 0 8 8 7 4 8 2 7 2 cmkgIMyx ???? ?????????? () ）（＝ 2/ 1 8 1 4 7 18 0 2 3 4 cmkgIbQSx ????? ?????????? ?? () xy ?? ?? 滿足強度條件 21104082/jkg cm? ? 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 22 設計項目 計算與說明 結果 主立柱的剛度計算 由于點 K處在復雜應力狀態(tài)，立柱體材料采用的30 鋼是塑性材料，可以采用第四強度理論 [20]，將 xx??, 的數(shù)值代入，用統(tǒng)計平均剪應力理論對此應力狀態(tài)建立的強度條件為： ? ????? ??? 22 3j ????? ?? () 所以2222 /][/ cmkgcmkgj ?????? ?? 即 ? ??? ?j ??????????????????? () ∴按第四強度理論所算得的折算應力也滿足許用強度要求。 （ 2） B 截面： 92 92 方鋼 A1=80 15=1200mm2 yA1=92+15/2= A2=92 9276 76=84645776=2688mm2 yA2=92/2=46mm YC=(1200 +2688 46)/(1200+2688)=243048/3888= IA1=80 153/2+()2 max ? ? 滿足強度要求 max ? ? 滿足強度要求 A1A2A3河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 26 設計項目 計算與說明 結果 從托臂處考慮撓度情況 1200= IA2=(924764)/12+()2 2688= 所以 A2A1B 5 5 8 . 91 6 6 . 4 43 9 2 . 4 6III ????? cm4 W= cmkg ???? 12 60 48 . 576120 66 . 37M B 2m a x / 60 48 cmkgWMxBB ???? ? ? 2/ 5 7 1 0 05 4 0 cmkg????? 保險系數(shù)較小可滿足強度要求。 故托臂端部總下沉量為： )(6)( 8 6 3 cmcmffff 〈轉動間隙載荷總 ???????? 在舉升機行業(yè)標準中，此值滿足距立柱最遠點的托臂支承面下沉量要求。當二位三通閥 3 處于圖石油為工作時，兩缸下腔與油缸直接相通，腔內(nèi)油壓為為 a，油缸活塞在缸內(nèi)彈簧和機械鎖動齒條自重作用下收回，機械鎖閉合，舉升機的舉升臂被鎖住，不能移動。其中，液壓 缸 13 和14 分別驅(qū)動舉升機的左右兩個舉升臂的升降，兩缸串聯(lián)，缸 13 的上腔和缸 14的下腔直接相連，在無泄漏的情況下，活塞上升時，左缸 13 上腔流出的液壓油全部流入右缸 14 的下腔。當電磁鐵 YA3 得電時，換向閥 6處 于右位，液壓油驅(qū)動油缸 13 和 14 同步下降，缸 13 下腔排出的液壓油經(jīng)節(jié)流閥 8 流回油箱，舉升臂將汽車放下。 補油回路 假如液壓油無泄漏，而油缸的設計和制造精度又達到要求的話，以上回路足以保證兩舉升臂的同步上升和下降。 補油回路由 2 個二 位三通電磁閥 10和 1液控單向閥 1溢流閥 7及行程開關 15 和 16組成，行程開關 15 和 16 安裝在舉升機兩側舉升臂行程的最上端，當換向閥 6左位工作，油缸 13 和 14 的活塞在液壓油的驅(qū)動下同時上升。此時缸 13 活塞繼續(xù)上行，其上腔多余的液壓油通過液控單向閥 12 的控制口，將單向閥 12 打開，此時缸 13 活塞繼續(xù)上行。 液壓元件的選用 本次設計的舉升機的主要性能參數(shù)為：額定舉升載荷 噸；在載重 噸情況下，由最低位置舉升到最高位置需 60 秒；當拉下操縱桿使溢流閥接通， 噸轎車由最高位置降到最低位置所需時間不小于60 秒；電動 機功率 KW；舉升臂在最低位置時的舉升高度為 120mm，最大舉升高度為 1850mm，工作行程為 1730mm。又因為兩舉升臂受到的重力基本相等，所以， 13 14dd? 。 這 里 ：1 4 0 0 0F = G = ( ) g = 2 0 0 0 K g f = 1 9 . 6 2 k N22 ? ?????() [σ ]— 活塞桿材料應用應力 MPa [ ]= s/n?? ???????????????( 4.3) 其中：σ s— 材料屈服極限， n=安全系數(shù)。 g=19620N＜ EEPn，所以滿足壓桿穩(wěn)定條件。 則 d≥ （ ） 1/2 = mm 實際采用之活塞桿直徑 d=32mm＞＞ ，所以符合受壓強度要求。 又因為 2 /4F P D??? 即 24/P F D?? 經(jīng)計算得缸 13 無桿腔壓力 : 13 MPa? 14 MPa? 滿足設計要求。設缸 13 上腔流出的流量為 13Q ，油缸上腔的截面積為 13S ，油缸 的內(nèi)徑為13D ,活塞桿直徑為 13d ,活塞的運行速度 13v ,則221 3 1 3 1 3 1 3 ( ) / 4Q v S v D d ?? ? ?。此處溢流閥 7的作用是產(chǎn)生一定的背壓，避免液控單向閥 12 打開時因缸 14 下腔直接連通油箱而產(chǎn)生的右升降臂在重 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 31 設計項目 計算與說明 結果 液壓元件的選用 液壓缸的選用 力作用下下降的情況。如液壓缸 13 的活塞首先達到最高點，行程開關 15 被接通，但油缸 14卻未達到頂點，開關 16 仍處于斷開狀態(tài)，則電磁鐵 YA4 得電，二位三通電磁閥 10 右位工作，液壓油通過電磁閥 10 右位和液控單向閥 12向液壓缸 14,下腔補油，使缸 14的活塞繼續(xù)上行，直到到達 最高點，當達到最高點時，行程開關 16 也被接通，電磁鐵 YA2 和 YA4 同時失電，三位四通換向閥6回到中位，二位三通換向閥 10也返回左位，液控單向閥 12 閉合，補油結束。由于液壓油 河北建筑工程學院畢業(yè)設計計算書 設計題目： 汽車雙柱舉升機設計 30 設計項目