【正文】 高。（圖 ） 可是對(duì)于多模板的模具，流道系統(tǒng)的可靠頂出是不可能的。（圖 ） 流道的布置 流道系統(tǒng)的布置取決于下列因素：（ 1）型腔數(shù)目，（ 2）塑件的形狀，（ 3）模具的類型（即，兩板式或多板式模具），（ 4）澆口的類型。因此很少使用小于 2 毫米（ 3/32in）直徑的流道，甚至這種尺寸的流道通常限于在長(zhǎng)度在 25 毫米（ in）以下的分流道上使用 . 流道平衡意味著對(duì)于每個(gè)塑件而言，塑料從主流道到澆口的流通距離應(yīng)該是相同的。在這些情況下，充模的平衡可以用修改澆 口的尺寸來(lái)實(shí)現(xiàn)。但是，還是需要一個(gè)邊緣澆口，（例如在不希望主流道痕跡出現(xiàn)在主要表面時(shí)），可以采用一個(gè)如圖 所示的短流道。（ b）是最簡(jiǎn)單的例子，其兩個(gè)型腔之間的流道長(zhǎng)度最短。可是，在另一個(gè)方面，比如在進(jìn)澆特性的方面，也許需要澆口開(kāi)在型腔的兩端。在這種情況下，型腔等分120 度布置在圓周上；這種設(shè)計(jì)允許流道能維持最短的長(zhǎng)度。 其他的多型腔模 具 對(duì)于四個(gè)或更多型腔模具的流道布置設(shè)計(jì)只是前述方案的延伸。這就要求大直徑的流道從而延長(zhǎng)了注塑周期并且產(chǎn)生較多的廢料（盡管可以回用）。型腔的數(shù)目和形狀將決定流道的確切布置，但是從模板加工的角度來(lái)看，采用直的一級(jí)分流道（ c）或設(shè)計(jì)一級(jí)分流道成十字形式（ d）是較為方便的。這種分流道布置的模具示例在圖 中表示。從流道平衡的角度考慮，把型腔分布在圓周的等分點(diǎn)上直接從主流道通過(guò)分流道注入每個(gè)型腔的方法，遠(yuǎn)比通過(guò)一級(jí)分流道和二級(jí)分流道系統(tǒng)的方法簡(jiǎn)便。大的型腔可見(jiàn)直接從主流道通過(guò)短的流道注入，而較小的塑件通過(guò)一級(jí)分流道和兩極分流道注入。 倘若，兩個(gè)型腔在尺寸和形狀方面大致相等時(shí)，通常設(shè)計(jì)雙型腔模具的平衡式流道不會(huì)遇到什么困難。這是因?yàn)?，如下所要討論的，大多?shù)澆口的正確位置，也許并不在模具的中心線上。尤其是大的型腔這會(huì)帶來(lái)一些麻煩，由于注塑壓力的作用將會(huì)引起力的不平衡從而使得模具的單邊有打開(kāi)的趨勢(shì)，也許會(huì)造成塑件的溢邊。 單型腔模具 單型腔模具通常用一個(gè)直接的主流道注入型腔（圖 ）。圖 顯示了所有根據(jù)流道平衡的原則確定的例子。 流道的長(zhǎng)度應(yīng)該總是維持到最小，以減小壓力損失，流道系統(tǒng)要平衡。然后在重力的作用下，從模板之間自然下落。例如，考慮兩板式模具中已經(jīng)在分型面的兩邊加工成圓形流道的情況。所以把這兩個(gè)流道精確地吻合防止流道系統(tǒng)發(fā)生不良組合和效率受阻的現(xiàn)象。圖 表示的是英制單位。 這個(gè)公式必須和前述的注釋聯(lián)合使用 . （ 1） 流 道直徑應(yīng)該不小于 2 毫米，不超過(guò) 10 毫米（或在適當(dāng)時(shí)不超過(guò) 13 毫米）。 尺寸的選擇應(yīng)該在模具工常備的刀具尺寸范圍之內(nèi)。例如，一個(gè) 5毫米（ 3/16in）直徑的流道也許適合于一個(gè)距離主流道 25 毫米的重量為 60 克（ 2 oz）的塑件，但與 主流道的距離為 100 毫米的同樣塑件卻要求 7毫米直徑的流道 （ 3） 流道的橫截面積應(yīng)該不影響到注塑周期，盡管對(duì)于非常輕的塑件來(lái)說(shuō)這是不可避免的。 流道尺寸 在決定流道尺寸時(shí)，設(shè)計(jì)者必須考慮以下因素：（ 1）塑件的壁厚和體積 ,（ 2）主流道或分流道距離型腔的尺寸，（ 3）流道冷卻條件，（ 4）模具 工使用的刀具尺寸范圍和（ 5）所使用的塑料。然后在重力的作用下，從模板之間自然下落。例如，考慮兩板式模具中已經(jīng)在分型面的兩邊加工成圓形流道的情況。所以把這兩個(gè)流道精確地吻合防止流道系統(tǒng)發(fā)生不良組合和效率受阻的現(xiàn)象。因此理論上，澆口應(yīng)該位于流道的中心線上，從中心料流獲得材料。某些模具工認(rèn)為，六角形流道和圓形流道相比前者在兩半模上的吻合較為方便。為了減少這個(gè)不同，并且仍然維持相同的尺寸，改進(jìn)后的梯形如圖 所示，這個(gè)體積比之圓形的增加量大約只有 14%。而半圓和矩形的比率使得它們通常很少使用。因此橫截面積和周長(zhǎng)的比率將直接可以指示流道設(shè)計(jì)的效率。 另外還有一些要求設(shè)計(jì)者用心考慮的：（ 1）流道的橫截面形狀，（ 2）流道的尺寸和（ 3）流道的布置。在兩板式基本模具中，流道設(shè)置在分型面上而在較復(fù)雜的設(shè)計(jì)中流道也許設(shè)置在分型面的下面。s not having to carry in stock a multitude of different! sizes of cutters. In practice the following are the more mon sizes: 213 mm in I mm steps in the metric range and ~? in With ~ in steps in the imperial unit range. The following empirical formula is suggested as a guide of the size of the runner or branch runner for moldings weighing up to 200g(I g (7 oz), and with wall sections less than 3 mm ( in). For the rigid PVCs and the acrylics, increase the calculated diameter by 25%. The formula is used in conjunction with the notes given previously. (i) The runner should not be below 2 mm (3/32 in) diameter, nor above 10 mm (3/8 in) diameter (or 13 mm (1/2 in) diameter where applicable). (ii) The calculated size should be increased to the next suitable cutter size Figure shows a plot of diameter versus length of runner for various weights of molding, adopting the metric system of dimensioning. Figure shows a corresponding plot using the Imperial dimensioning system. For example, a 120 g (4 oz) molding in polyethylene being fed by a 50 mm (2 in) long runner will require a diameter of 7 mm (5/16 in). Theoretically the crosssectional area of the main runner should be equal to, or in excess of, the bined crosssectional areas of the branch runners that it is feeding. This relationship is, however, ignored when the maximum suggested diameter is reached The main objection to the fully round runner is that this runner is formed from two semicircular channels machined one in each of the mod plates. It is essential that these channels are accurately matched to prevent an undesirable and inefficient runner system being developed. A similar argument applies to the hexagonal runner system. The fact that these channels must be accurately matched means that the mod cost for a mod containing round or hexagonal runner will be greater than for one containing trapezoidal runners. The choice of runner section is also influenced by the question whether positive ejection of the runner system is possible. Consider, for instance, the case of a twoplate mod in which a circular runner has been machined from both parting surface. In this case, as the mod opens, the runner is pulled from its channel in one mod half and it is then ejected from the other mod