【正文】 Z? ：凹模公差 計(jì)算如下： 68 : Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[68179。 ]0+ =+ mm 14: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ =[14179。 ]0+ =+ 60: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[60179。 ]0+018=+ mm 2: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[2179。 ] 0+=+ 18: Δ = δ z=Δ/ 3= MH =[HS(1+ Scp) 2/3Δ ]0+δ z =[18179。 ] 0+=+ 5： Δ = 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[5179。 ] = mm 120: Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[120179。 ] = mm 48：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[48179。 ] = mm 15：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[15179。 ] = mm 3：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[3179。 ] = mm ：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[179。 ] = mm 8：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[8179。 ] = mm 54：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[54179。 ] = mm 30：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[30179。 ]= 15： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? =[15179。 ] = 2： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32 Δ ]0Z?? =[2179。 12 mm=177。 mm 第三節(jié) 成型零部件的剛 度強(qiáng)度較核 當(dāng)型腔全被充滿的瞬間，內(nèi)壓力達(dá)極大值。 從保證制件精度的角度出發(fā)。 ?E hpct Mc ? 3 ? ???ct = 符合要求 二、凸模型芯的校核 主型芯的強(qiáng)度計(jì)算 按強(qiáng)度計(jì)算 ??mr pLd 2? 15550452 ???rd= 按剛度計(jì)算 3 4??Elpd Mr ? 3 5 4 4550 ?? ?? ?rd = 小型芯的強(qiáng)度計(jì)算 按強(qiáng)度計(jì)算 ??mr pLd 2? 1555052 ???rd= 按剛度計(jì)算 3 4??Elpd Mr ? 3 5 4 550 ?? ?? ?rd = 三、支承板的強(qiáng)度 在動(dòng)模板下有一支承板。模板的最小厚度 為 h=L 3 125 /( 32 )pbl l EB?［ 1］ ； 式中 H—— 支承板的厚度 L—— 支承板在墊塊之間的跨度 l1—— 凹模型腔長度 l2—— 凹模型腔寬度 B—— 支承板在 L 方向上的長度 E。因此支承板的彈性形變量必須在控制允許的范圍內(nèi)。 一、型腔壁厚和底板厚度的計(jì)算 型腔整體式凹模 （ 1）側(cè)壁 按強(qiáng)度計(jì)算 ?mc apht ? h— 凹模型腔的深度 mm H— 凹模外側(cè)的高度 mm B— 凹模外側(cè)底面的 寬度 mm ? 材料的許用應(yīng)力 ct — 凹模型腔側(cè)壁的計(jì)算厚度 mm ht — 凹模型腔底部的計(jì)算厚度 mm 155 ??ct= 按剛度計(jì)算 3 4?E hcpt Mc ? 3 0 ????ct = （ 2）底部 按強(qiáng)度計(jì)算 ? mc pabt 39。 小尺寸型腔以強(qiáng)度不足為主要矛盾，以強(qiáng)度較核為主。 12 δ z =［ 38(1+%)］ 177。 ]= 中心距尺寸 1[] 2M S C P S ZC C S C ?? ? ? 其中： MC ：模具中心尺寸 SC ：制件中心尺寸 4: Δ = δ z=Δ/ 3= Cm=［ Cs(1+Scp)］ 177。 ] = 5： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32 Δ ]0Z?? =[5179。 ] = mm 33：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] 型芯高度尺寸 hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? 其中： hm：凹模高度尺寸 hs：制件高度尺寸 CPS ：材料收縮率 Δ ：制件允許公差值 Z? ：凹模公差 18： Δ = δ z=Δ/ 3= hm=[hs(1+ Scp)+32Δ ]0Z?? =[18179。 ] = mm 28：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[28179。 ] = mm 52：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[52179。 ] = mm 6：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[6179。 ] = mm 1：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[1179。 ] = mm 5：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[5179。 ] = mm 26：Δ＝ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[26179。 ] = mm 60: Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[60179。 ] 0+=+ 型芯徑向尺寸 ?????? ???? 43)1( Sc plslm 0Z?? 其中： lm :型腔尺寸 ls ：塑件實(shí)際尺寸 CPS ：材料收縮率 Δ ：制件允許公差值 Z? ：凹模公差 68：Δ＝ δ z＝ Δ/ 3= lM=[lS(1+ Scp)+3/4Δ] =[68179。 ]0+ =+ mm 15： Δ =［ 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[15179。 ]0+ =+ mm 型腔高度尺寸 ???????? ???? 032)1( Sc pHsHm 其中： MH ：凹模高度尺寸 SH ：制件高度尺寸 20： Δ =［ 9］ δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[20179。 ]0+ =+ mm 58: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[58179。 ]0+ =+ 26: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[26179。 ]0+=+ mm 120: Δ = δ z=Δ/ 3= LM=[LS(1+ Scp) 3/4Δ ]0+δ z =[120179。 塑件的材料為 改性聚苯乙烯 （ HIPS） ,其收縮率為 ~%。按公差帶方法計(jì)算模具成型零件尺寸 ，是用最大和最小成型收縮率 Smax和 Smin計(jì)算。此外型腔在使用過程中不斷磨損，使得同一模具在新的時(shí)候和用舊磨損以后所產(chǎn)生的制件尺寸不同。在設(shè)計(jì)模具是必須根據(jù)制品的尺寸和精度要求來確定成型零件的相應(yīng)的尺寸和精度等級，給出正確的公差值。 2 + 46 + 46 + 36 + 76 + =258 mm Hmin ＜ Hm ＜ Hmax ，符合要求。 R2 =179。 = (1/2～ 1/4)179。 —— 注射機(jī)料筒內(nèi)螺桿或柱塞施于塑料熔體的壓力， MPa k —— 損耗系數(shù)。 改性聚苯乙烯 （ HIPS）的注射壓力為 Pch=70~100MPa， HTF90W1型注射機(jī)的注射壓力為 140MPa，符合要求。 本塑件采用分型面排氣。而且型腔內(nèi)氣體壓縮產(chǎn)生的壓力會降低充模速度，影響注塑周期和產(chǎn)品質(zhì)量（特別在高速注射時(shí)）。 型芯和鑲件常以棒材供應(yīng)，采用淬火變形小、淬透性好的高碳合金鋼，經(jīng)熱處理后在磨床上直接研磨至鏡面。 （ 4）具有耐腐性能。 （ 3）耐磨性和抗疲勞性能好。注射模成型零件工作表面，多需拋光達(dá)到鏡面， Ra ≤ μ m。要選用易于切削，且在加工后能得到高精度零件的鋼種。 （ 5） 鑲拼 型芯的組合方式 ，形狀復(fù)雜、精度高又耐磨要求的型芯 本次設(shè)計(jì)依照分析決定采用組合式凸模，該結(jié)構(gòu)節(jié)省了優(yōu)質(zhì)模具鋼，便于機(jī)加工和熱處理，也便于動(dòng)模與定模對準(zhǔn)。小型芯也 稱 成型桿，用來成型塑件的局部孔或槽。很顯然，他有較高強(qiáng)度和剛度，但加工較困難。 （ 3） 局部 鑲嵌 式，用于局部加工 較難時(shí)的情況。 4） 根據(jù)成型使得塑料熔體壓力，對成型零件進(jìn)行剛度和強(qiáng)度校核，決定其壁厚等尺寸。型腔設(shè)計(jì)步驟和主要 內(nèi)容如下： 1） 根據(jù)塑件形狀、塑件使用要求、塑件的型腔性能等確定型腔的總體結(jié)構(gòu)。 ④導(dǎo)套與模板的連接固定方式。 型還可用作推板導(dǎo)套與推板導(dǎo)柱相配合。 ④導(dǎo)柱表面具有較好的耐磨性，芯部堅(jiān)韌而不易折斷。在導(dǎo)柱標(biāo)準(zhǔn)中，其尺寸標(biāo)有 De和 De1符號的，則表示該尺寸要素的形位公差和尺寸公差之間的關(guān)系遵循包容原則，即軸的作用尺寸不得超過最大實(shí)體尺寸，而軸的 局部實(shí)際尺寸必須在尺寸公差范圍內(nèi)才為合格。 帶頭導(dǎo)柱是常用結(jié)構(gòu)，分兩段。或由于模具中心與分型面上成型壓力中心不一致，會產(chǎn)生較大的側(cè)壓力，均須由合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)來承擔(dān)。為此，導(dǎo)柱必須比凸模端面高出 6～ 8mm。 一、導(dǎo)向零件作用： （ 1）定位作用。復(fù)位桿應(yīng)對稱布置，本設(shè)計(jì)中選用一 根復(fù)位桿。 （ 5）推桿的結(jié)構(gòu)形式。 10 Q=)) .((??????? = 二、脫模機(jī)構(gòu)的形式 推桿脫模機(jī)構(gòu) 一般用于脫模力小的腔類塑件： （ 1）推桿的導(dǎo)向配合部分較短。 f —— 塑件與鋼的摩擦系數(shù) ； m —— 塑件的帕松比； B —— 型腔投影面積 (cm2)。 10 (N) 式中： Q —— 脫模力 （ N）； t—— 塑件平均壁厚 （ cm） 。 一、脫模力的計(jì)算 當(dāng)脫模開始時(shí)，阻力最大。包緊力的大小，與塑件的收縮率、塑件的壁厚和形狀及大小所形成的塑件剛度，塑件對型芯和型腔表面的粗糙度及加工紋向等都因素所形成的摩擦阻力、塑件材料及其對型 芯及型腔的粘附力、以及注射壓力、開模時(shí)間、脫模斜度等都有關(guān)系。 4）對塑件推出阻力較大的部位，須有足夠的推出力，以保證塑件各部位均勻推出。 推出機(jī)構(gòu)總的設(shè)計(jì)要求為： 1）推出機(jī)構(gòu)應(yīng)盡可能設(shè)置在動(dòng)模上，以便利用注射機(jī)驅(qū)動(dòng)推出機(jī)構(gòu)，當(dāng)塑件因形狀等關(guān)系不能保證留在動(dòng)模端時(shí)，則須采用強(qiáng)留措施，或在定模上設(shè)置推出機(jī)構(gòu)。 第四節(jié) 脫模機(jī)構(gòu)的確定 推出機(jī)構(gòu)或稱頂出、脫模機(jī)構(gòu)，常用的有推桿、推管、推件板三種結(jié)構(gòu)形式。 (179。 )= 斜導(dǎo)柱所受的彎曲力 N1= ?cosQ = N Q2=2π 179。 10179。 Q1=（ 68179。 q179。 該制件側(cè)面型 抽拔距為 s=2+(2～ 3)mm=4～ 5mm 因此，完成 S 抽拔居所需的開模行程 H H = S ctgα =5179。 3176。由于斜銷的剛度較差，故常用楔緊密面來承受這一側(cè)向推力，同時(shí)斜銷的精度往往不能保證滑塊準(zhǔn)確定位，而精度較高的楔緊面在合模時(shí)能夠確?；瑝K位置的精確性。 滑塊的定位裝置 分型抽芯結(jié)束后當(dāng)滑塊與斜銷相互離開時(shí)，滑塊必須停留在剛分離的位置上，以便合模時(shí)斜銷能順利進(jìn)入滑塊斜孔，因此必須設(shè)置滑塊定位裝置?；瑝K的底面和兩側(cè)為滑動(dòng)面，應(yīng)有足夠的硬度和較低的粗糙度，以增加耐磨性。 斜導(dǎo)柱尺寸如下圖： 圖 45 斜倒柱尺寸 滑塊 滑塊可以是瓣合?；瑝K， 也可以是型芯滑塊。 ，最大不超過 25176。因?yàn)樵撝萍?兩個(gè)圓孔和一個(gè)方孔，一圓孔和一方孔在一邊，可以做成 兩個(gè)側(cè)抽芯，故須抽芯機(jī)構(gòu)。冷料井一般開設(shè)在主流道對面的動(dòng)模板上（也即塑料流動(dòng)的轉(zhuǎn)向處），其標(biāo)