【正文】 20 柱箍的抗彎強度設計值 : [f] = 205 N/mm2； B邊柱箍的最大應力計算值 σ =[f]=205N/mm2，滿足要求 ! 2. 柱箍撓度驗算 經(jīng)過計算得到 : ω = mm； 柱箍最大容許撓度 :[ω] = 350 / 250 = mm； 柱箍的最大撓度 ω = 小于 柱箍最大容許撓度 [ω]=，滿足要求 ! 六 、 H方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 48179。 2179。 一、參數(shù) 信息 梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):；立桿沿梁跨度方向間距 La(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):； 立桿步距 h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):； 梁支撐架搭設高度 H(m)： ；梁兩側(cè)立柱間距 (m):； 承重架支設 :無承重立桿，方木支撐平行梁截面； 采用的鋼管類型為 Φ48； 扣件連接方式 :單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑 承載力折減系數(shù) :； 模板自重 (kN/m2):；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2):；新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2):； 23 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2):； 木材品種：新疆落葉松；木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)： ； 面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 梁底方木截面寬度 b(mm)： ；梁底方木截面高度 h(mm)： ； 梁底模板支撐的間距 (mm)： ；面板厚度 (mm)： ； 次楞間距 (mm)： 300 ，主楞根數(shù)： 3； 主楞間距為： 150mm， 100mm； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M12； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 5000； 主楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm，高度 100mm； 次楞龍骨材料：木楞，寬度 60mm，高度 80mm； 斜撐支點至梁底的距離 (m)： ； 斜撐支點至梁側(cè)的距離 (m)： ； 斜撐截面寬度 b1(mm)： 60；斜撐截面高度 h1(mm)： 80； 二、梁模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 1179。 2179。 ； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值 : q=； l計算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 300mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 100179。 本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度 60mm，截面高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 26 W = 6179。 1/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖 （ 1） .內(nèi)楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : 其中， σ 內(nèi) 楞彎曲應力計算值 (N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距 ()； W 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； [f] 內(nèi)楞的強度設計值 (N/mm2)。 2179。 = 179。 106mm4； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 : ω = 3004/(10010000106) = mm； 內(nèi)楞的最大容許撓度值 : [ω] = 300/250=； 內(nèi)楞的最大撓度計算值 ω= 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 [ω]=，滿足要求！ 外楞 (木或鋼 )承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 103179。 q179。 80=； l0 斜撐的計算長度， l0 =[+]=； λ= l0/i =； υ =1/(1+(λ/65)2) = 經(jīng)計算得到： σ= N/(υA) =103/(4800)=； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘 ； [f] =179。 本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 250179。 15179。（ +）179。 179。 179。 31 最大撓度計算公式如下 : 其中， q作用在模板上的壓力線荷載 : q =（ (+)179。 = kN/m； (2)模板的自重荷載 (kN/m)： q2 = 179。 = kN/m； ： 靜荷載設計值 q=179。 斜撐傳遞集中力： N=179。 10/6 = 179。 10/12 = 179。 10179。 本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W=5179。 = kN/m； 活荷載設計值 P=179。 (2179。 = ； l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； E面板的彈性模量 : E = ； 面板的最大允許 撓度值 :[ω] =； 面板的最大撓度計算值 : ω = 3004/(1009500104)=； 面板的最大撓度計算值 : ω = 小于 面板的最大允許撓度值 :[ω] = 300 / 250 = ，滿足要求！ 六、梁底支撐木方的計算 ： (1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)： q1= (24+)179。 179。 =； 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值： q3: 179。 179。 15/12 = 179。 15/6 = 179。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。 80=4800mm2； υ 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 λ=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i 斜撐的回轉(zhuǎn)半徑 。 根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為 M=F179。 102179。 179。 1=； 內(nèi)楞計算跨度 (外楞間距 ): l = 125mm； 內(nèi)楞的最大彎距 : M=179。 18179。 1/6 = 64cm3； I = 6179。 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 : q2= 179。 179。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力 F； 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 179。 179。 )179。 ； 截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 鋼柱箍截面抵抗矩 W = cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = cm4； 柱箍為 2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； 19 P = ( 179。 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2: 179。 ； 17 其中， σ 豎楞承受的應力 (N/mm2)； M 豎楞計算最大彎距 ()； W 豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=179。 =； q = (+)/2= kN/m； 豎楞的最大彎距： M =179。 179。 50179。 本工程柱高度為 ,柱箍間距為 500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 179。 15 q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 179。 =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值 q2: 179。 179。 200179。 179。 179。本工程中取柱截面寬度 B方向和 H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。 ；