基于加筋土結(jié)構(gòu)的內(nèi)部穩(wěn)定性的抗震設(shè)計可靠性(英文文獻(xiàn)翻譯)(文件)
【正文】 張拉破壞可靠度 （ 的影響 圖 8 a所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響， b 所示 變異系數(shù) 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影響 變異系數(shù) 和 對可靠度 的影響 圖 8a中，顯示了變化的變異系數(shù)摩擦角 、設(shè)計強(qiáng)度 對抵抗延墻體深度方向張拉破壞變化的可靠度的影響。 加固設(shè)計強(qiáng)度（ ） 對可靠度（ ）的影響 在地震設(shè)計中， 為了提高地震時抵抗張拉失效的安全性，必須提供有足夠的加固強(qiáng)度。 圖 5 a所示 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影 響， b所示 對抵抗拉拔破壞可靠度 （ 的影響 附加荷載對可靠度（ 的影響 如果期望一個結(jié)構(gòu)承擔(dān)附加荷載，設(shè)計者在墻體設(shè)計計算中應(yīng)考慮附加荷載的影響。 從中也可以看出 ， 對于一個定值的 ，張拉模式的可靠性指標(biāo)（ ）隨著層數(shù)的增加顯著減少。圖中的一個說明，= ， 高度為 9m,垂直間距為 墻體應(yīng)提供 8層土工合成材料加固層，以此獲得最下面一層 = （ 從墻頂部到 8層 ）。 6 結(jié)果和討論 抵抗加固層張力破壞的設(shè)計 和 對可靠度的影響 圖 5所示沿墻體深度方向加固層抵抗張力破壞 ( )的可靠度變化，其中：=, 作為典型值，= ，附加系數(shù) =, 變異系數(shù) ， 和 =7的值分別為 7， 5%。形式約束的功能函數(shù)可以表示成， （ 23） 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 ? ? 1nk kUu?? 的最優(yōu)化可以定義如下： 1. 估算各個加固層在拉張失效模式下的可靠性指標(biāo)（β t） Minimizes Subjected to （ 24） 2. 估算各個加固層在拔出失效模式下的可靠性指標(biāo)（β po） Minimizes Subjected to （ 25） 以上所述的各個加固層的可靠性指標(biāo)用 Basha 和 Babu 在 20xx 年提出的 TRA來估算。變異系數(shù)與容重和回填的摩擦角有關(guān)，它們根據(jù)在 Ducan（ 20xx）和 Phoon與 Kulhawy（ 1999）中的記錄進(jìn)行選擇。的加固擋土墻進(jìn)行了分析。在加固塊之內(nèi)的不同標(biāo)準(zhǔn)單個拔出的加固構(gòu)件應(yīng)該被檢查在這種情況下，加固層的嵌入式加固長度的有效阻力（ Pri）應(yīng)該大于土壤加固的最大承載力（ Timax）。在這個標(biāo)準(zhǔn)中，加固層的極限抗拉強(qiáng)度（ Tu）應(yīng)該大于加固層的最 大承載力（ Timax）。 拉張失效的安全極限 加固利用它的抗拉強(qiáng)度為填充提供支持。 加固總長度 正如 Ling 和 Leshchinsky 在 1998 年提出的，由于豎直向上的地震加速度引起的慣性力被作為估計加固長度起決定作用的一個參數(shù)?？紤]楔形塊 縱向平衡條件 ( =0),我們得到： （ 9） 可以近似為 （ 10） 是對數(shù)螺旋楔形塊 的重力，可以表示為 （ 11） ， ， ，分別是塊 ， ， ， 的重力。 圖 3 作用在對數(shù)螺旋楔形塊 上的擬靜態(tài)內(nèi)力 圖 1和圖 3的各種屬于定義如下 : （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 其中， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的初始半徑， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的最終半徑， 對數(shù)螺旋楔形塊 得對向角，對數(shù)螺旋楔形塊 橫向面的初始角度， 是回填土的重度， 是回填土的摩擦角， 是垂直方向的 坡 角， q是作用在回填土上的附加荷載。 考慮結(jié)構(gòu)的高度 H， 假設(shè)橫向粘性回填土和是失效面可由對數(shù)螺旋曲線表示，如圖 1所示。在這項研究中，作者最近開發(fā)的目標(biāo)可靠性方法（ TRA）是應(yīng)用于可靠性設(shè)計。 總的來說，很難計算出可靠度，因為問題包括在概率空間內(nèi)直接計算不規(guī)則域的多維整合。推導(dǎo)出加筋土的內(nèi)部抗震穩(wěn)定性分析解決方案已做出了努力，并制定張拉 、拉拔 模式穩(wěn)定性的極限狀態(tài)功能。此外， Basha 和 Babu 發(fā)表第一篇關(guān)于 考慮張拉 、拉拔 破壞模式 的加筋土內(nèi)部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的可靠性分析。它是代表不確定條件下的優(yōu)化方法之一。為了達(dá)到加筋土結(jié)構(gòu)高安全性的需要，有必要在不確定條件下應(yīng)用最優(yōu)化替代確定性最優(yōu)化。換句話說，從確定性優(yōu)化的最優(yōu)結(jié)構(gòu)程序不一定保證指定的可靠性水平。還提出 抵抗拔出 破壞的最小安全系數(shù) 為 。然而， 有關(guān)分析模型材料性能的多變性和不確定性， 荷載的波動導(dǎo)致預(yù)期結(jié)構(gòu)性能與預(yù)期的不同。這是常見的滑動楔形庫倫理論的延伸，其中包括 加筋土塊 側(cè)向內(nèi)力的影響和應(yīng)用在在圓形、非圓形破壞面上。 Nouri et al. 20xx)。 Bathurst and Cai 1995。 與地震穩(wěn)定性評估有關(guān)的學(xué)術(shù) 最接近加筋土結(jié)構(gòu)地震穩(wěn)定性評估 的是基于有限平衡理論的擬靜力分析。 1944年北嶺地震和 1999年 吉姬地震 期間，地震造成的基礎(chǔ) 移動充分展示了加筋土結(jié)構(gòu)的弱點。必須應(yīng)用充足的加固以確保受力區(qū)土塊在張力、拉拔區(qū)域內(nèi) 不發(fā)生破壞。 關(guān)鍵詞 土工合成材料 可靠性 加筋土 張力破壞 拉拔 破壞 符號表 作用在沿 對數(shù)螺旋曲線的線性合力 每 一級 別 張力 破壞 的安全因素 每一級 別 拉拔 破壞 的安全因素 的概率密度函數(shù) 重力加速度 極限狀態(tài)方程 加筋土結(jié)構(gòu) 的 高度 水平 、 縱向地震加速度系數(shù) 提高 穩(wěn)定的增強(qiáng)強(qiáng)度系數(shù) 墻頂端 加筋土失穩(wěn)區(qū)長度 起作用的加 固 長度 拉拔 加 固 長度 穩(wěn)定墻體 所需 的 加固總 長度 每一層的嵌入式加固長度的 拉拔 力 附加 強(qiáng)度 附加系數(shù) 作用在楔形塊 上的 水平慣性力 附加荷載（ q）產(chǎn)生的豎向慣性力 作用在楔形塊 豎向慣性力 附加荷載 （ q）產(chǎn)生的水平慣性力 初 始 和 最 終 對數(shù) 螺 旋 楔形 塊 的 半徑 r 對數(shù)螺旋楔形塊 的平均半徑 確保 穩(wěn)定性需要的加 固 力 每一級別 需要 的 加固 抗拉強(qiáng)度 每一級別 需要 的加固抗拉強(qiáng)度 加固強(qiáng)度設(shè)計值 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 中 的變量 三角楔形塊 的重量 三角楔形 塊 ESG 的重量 三角楔形塊 KBGC 的重量 三角楔形塊 AGC 的重量 代表不確定量的隨機(jī)變量向量 代表不確定量的標(biāo)準(zhǔn)隨機(jī)變量向量 抵抗 每一級別加固 的張拉 、拉拔 模式的可靠 性指標(biāo) 考慮的加固層深度 作用在嵌入加固長度的有效變量應(yīng)力 回填土重度 回填土摩擦角 對數(shù)螺旋楔形塊 的對向角 橫向?qū)?shù)螺旋楔形塊的初始半徑角度 對數(shù)螺旋楔形塊 的初始半徑徑向線的角度 加固土界面摩擦角 b a 1 前言 土工合成材料 加強(qiáng)土擋土結(jié)構(gòu)設(shè)計 研究很多影響內(nèi)部、外部穩(wěn)定性的破壞模式?；靥钔恋男再|(zhì)和土工合成材料的 加強(qiáng) 強(qiáng)度被視為隨機(jī)變量。應(yīng)用有限平衡方程，假設(shè)是 失效 面是對數(shù)螺旋曲線，對 確保 抵抗張拉 、拔出 破壞內(nèi)部穩(wěn)定性進(jìn)行分析。 下面討論 橫縱向地震加速度的影響
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