【正文】 會引起加固填筑的切變長度突然的減少。從圖中可以看出，對數(shù)螺旋曲線破壞面部分（ ）是由加筋土斜坡的 高度 (EG)和 對數(shù)螺旋線?。?A）的中心位置控制。 本次調(diào)查的目標(biāo)和范圍 一個可靠的加筋土設(shè)計或者，相反地，受張拉 、拉拔 破壞的約束 ， 在設(shè)計中考慮變 形 ， 主體結(jié)構(gòu)安 全的最大化是本研究的總體目標(biāo)。在分析中，考慮地震的動荷載 ，例如地震荷載時， 安全因素的選擇更加復(fù)雜。 Ling et al. 1997。外部、內(nèi)部穩(wěn)定性問題需要在地震荷載實際中說明。這篇論文是關(guān)于內(nèi)部穩(wěn)定型的可靠性設(shè)計。 Ling and Leshchinsky1998。在地震的條件下，聯(lián)邦公路管理局（ 20xx年）建議， 在任何情況下的最小安全系數(shù)應(yīng)大于靜態(tài)因素安全值的 75％。因此，了解沿深度方向所有加固層的安全抵抗張拉 、拉拔 破壞對加筋土結(jié)構(gòu) 的正確設(shè)計是至關(guān)重要的。對數(shù)螺旋線開始在初始半徑 AH1，結(jié)束于最終半徑（ AG），并通過對數(shù)螺旋曲線?。?A）的中心。這會導(dǎo)致加固填土特征的突然的災(zāi)難性的倒塌或是極度的變形。統(tǒng)計的容重和回填土的摩 擦角和長期設(shè)計的加固長度在表 2中描述了出來。 得到類似的結(jié)論，張拉模式對縱 向地震加速度系數(shù)對可靠性指標(biāo)的影響如圖 5b所示。從圖中可以看出，墻體頂端最上加固層最容易出現(xiàn)拔出破壞模式，為確保存在附加荷載時的可靠度目標(biāo)值，墻體需要更多的拉拔長度和加固修正總長度。也可以發(fā)現(xiàn)，對于定值附加系數(shù) ,隨著土層深度的增加，拔出長度（ ）和修正總長度（ ）隨之減小。 變異系數(shù) 對拔出長度（ ）和總長度（ ）的影響 圖 14 設(shè)計強度 和設(shè)計強度變異系數(shù)對拔出長度（ ）和總長度（ ）的影響 對于 的平均值從 40 變化到80 時 ,達到抵抗張拉破壞的預(yù)期可靠度指標(biāo)（ ）為 ，計算每一級別的加固拔出長度（ ）和總長度（ ），結(jié)果在圖 13a,b中表示。因此，在拔出失效模式下 ，可靠性指標(biāo)在加固各層隨著深度的增大而顯著增大。圖 14a給出在每一加固等級抵抗拔出破壞的可靠性指標(biāo)需要 的加固總長度（ ）。圖 11a,b所示， 隨著 的值從 ，為了得到抵抗所有拔出破壞的目標(biāo)可靠度，拔出長度（ ）和總長度（ ）應(yīng)該明顯的增加。 圖 11 從圖中也可看出， 隨著層的深度增加， 固定值 、拔出長度（ ）和修正總長度（ ）減少。 圖 5 a所示 對抵抗張拉破壞可靠度 （ 的影 響， b所示 對抵抗拉拔破壞可靠度 （ 的影響 附加荷載對可靠度（ 的影響 如果期望一個結(jié)構(gòu)承擔(dān)附加荷載，設(shè)計者在墻體設(shè)計計算中應(yīng)考慮附加荷載的影響。形式約束的功能函數(shù)可以表示成， （ 23） 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 ? ? 1nk kUu?? 的最優(yōu)化可以定義如下： 1. 估算各個加固層在拉張失效模式下的可靠性指標(biāo)（β t） Minimizes Subjected to （ 24） 2. 估算各個加固層在拔出失效模式下的可靠性指標(biāo)（β po） Minimizes Subjected to （ 25） 以上所述的各個加固層的可靠性指標(biāo)用 Basha 和 Babu 在 20xx 年提出的 TRA來估算。在這個標(biāo)準(zhǔn)中，加固層的極限抗拉強度（ Tu）應(yīng)該大于加固層的最 大承載力（ Timax）。 圖 3 作用在對數(shù)螺旋楔形塊 上的擬靜態(tài)內(nèi)力 圖 1和圖 3的各種屬于定義如下 : （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） 其中， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的初始半徑， 是對數(shù)螺旋楔形塊 的最終半徑， 對數(shù)螺旋楔形塊 得對向角，對數(shù)螺旋楔形塊 橫向面的初始角度， 是回填土的重度， 是回填土的摩擦角， 是垂直方向的 坡 角， q是作用在回填土上的附加荷載。推導(dǎo)出加筋土的內(nèi)部抗震穩(wěn)定性分析解決方案已做出了努力，并制定張拉 、拉拔 模式穩(wěn)定性的極限狀態(tài)功能。換句話說，從確定性優(yōu)化的最優(yōu)結(jié)構(gòu)程序不一定保證指定的可靠性水平。 Nouri et al. 20xx)。必須應(yīng)用充足的加固以確保受力區(qū)土塊在張力、拉拔區(qū)域內(nèi) 不發(fā)生破壞。 下面討論 橫縱向地震加速度的影響 、 附加 荷載、 加強強度設(shè)計值 、 土壤摩擦角變 量系數(shù)以及土層加強強度設(shè)計值、受壓長度和每個級別需要加強穩(wěn)定的總長度。 Leshchinsky and Kaching 1994。 聯(lián)邦公路管理局 (FHWA20xx年 )發(fā)表， 應(yīng)保持全球的 ，這 包括外部施加的載荷，幾何結(jié)構(gòu)，填充屬性，局部過載由于負(fù)載的非均勻性的潛力和不確定性以及長期鋼筋強度的不確定性。 近日 ， Basha 和 Babu應(yīng)用擬靜力和擬動力分析理論發(fā)表加筋混凝土外部穩(wěn)定性的抗震穩(wěn)定性評估。 圖 1 對數(shù)螺旋曲線破壞機理幾何圖形 圖 2 應(yīng)用等效附加高度法計算的由于作用在回填土上的附加力造成的內(nèi)力 由于作用在垂直向 上 地震加速度的慣性力 被 認(rèn)為是在估計需要穩(wěn)定的墻 加固力系數(shù)的重要因素。在下面的文章段落中，給出兩種失效模式（即拉張失效和拔出失效）在各個加固層的 RSS 的極限狀態(tài)方程導(dǎo)出過程。在表 1 中給出了考慮的參數(shù)范圍的結(jié)果的說明。同樣， 為了避免所有加固層的張拉破壞，在 9m高的墻體需要容納 n=14層，=； n=18層， =。對于 變異系數(shù)=15%時，高度為 9m,垂直間距為 0., m（ ）的墻體層數(shù)要從 14增加到 19?？梢缘贸隹v向地震加速度 結(jié)構(gòu)的地震穩(wěn)定性影響是微弱的。從圖 12c的結(jié)果得出，當(dāng)變異系數(shù) =%、 %、 %是，確保最上層可靠性指標(biāo) =出長度（ ）分別為 、 、 。 3. 這里表明，加固的長度和與其一直的總長度需要去維持關(guān)于拉張和拔出兩種失效模式的目標(biāo)可靠性指標(biāo)顯著增大。在圖 14a,b中可以看到加固總長度（ ）略有不同。例如，對于附加系數(shù) =、 、 ，最上層需要的確保=（ ）分別為、 、 。 很容易得出以下結(jié)論，最上加固層最容易出現(xiàn)拔出破壞。 作為一個例證，為避免所有層張拉破壞 ,在 Q=,， 高度為 9m的墻體墻的層數(shù)（ n）分別為 10， 16， 23， 31和 42。在下文中，水平和豎直地震加速度系數(shù)、摩擦角、加固設(shè)計長度、土壤摩擦角和地震可靠性系數(shù)的加固長度的變異系數(shù)（對于拉張失效和拔出實效兩種模式）、拔出長度和各加固層的總長度作用的影響在圖 1 1 1 14 中進行了討論。各個加固層的拉張失效的極限狀態(tài)方程如下所示 ： （ 20） 拔出失效的安全極限 當(dāng)檢驗拔出失效的穩(wěn)定性時，加固構(gòu)件的有效接合 長度應(yīng)該作為超過可能失效面的突出部分考慮。 在地震環(huán)境下的鋼筋可以解決楔形 塊上的橫縱向力，如下所示： 考慮楔形塊 在水平方向的平衡條件( =0)，我們得到 : （ 6） （ 7） 可以近似為 （ 8） F=沿對數(shù)螺旋曲