【正文】 400 320 320 250 250 160 160 120 送風(fēng)管水利計(jì)算： 根據(jù)最不利環(huán)路，逐段計(jì)算摩擦阻力和局部阻力。 送風(fēng)管水利計(jì)算數(shù)據(jù)表 管 段 01 12 23 34 45 56 67 78 89 910 1011 當(dāng) 量 直 徑 195 281 424 424 571 606 606 606 606 714 714 流 速 長(zhǎng) 度 5 動(dòng) 壓 18 5 比摩阻 局部阻力系數(shù) 局 部 阻 力 4 沿 程 阻 力 總阻力 其余并聯(lián)風(fēng)管利用節(jié)點(diǎn)平衡的原理，確定各管段尺寸，并校核并聯(lián)管路阻力平衡，可利用風(fēng)量調(diào) 節(jié)閥達(dá)到阻力平衡。 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ３３ 回風(fēng) 管水利計(jì)算數(shù)據(jù)表 管段 01 12 23 34 45 56 67 當(dāng) 量 直 徑 281 333 390 390 424 424 424 流速 比摩阻 動(dòng)壓 長(zhǎng)度 1 7 11 局部阻力系數(shù) 局 部 阻 力 沿 程 阻 力 總阻力 ⑶ 新風(fēng)管道確定 考慮到過(guò)度季采用全新風(fēng)，所以風(fēng)管的設(shè)計(jì)風(fēng)量應(yīng)為 V=12402 m3/h，選定風(fēng)管規(guī)格 800mm 800mm，風(fēng)管風(fēng)速 v=。（定貨時(shí)可向廠家注明） ⑸ 風(fēng)機(jī)盤(pán)管新風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 風(fēng)機(jī)盤(pán)管新風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)思路與前面相同，本處不在做詳細(xì)計(jì)算，其規(guī)格尺寸見(jiàn)圖紙。供水管、回水管在對(duì)應(yīng)段流量相同，所以水管管徑相同，可以近似認(rèn)為該段的壓降相同。 摩擦阻力：初選流速 v=，流量 547 kg/h 則水管斷面積： A=(3600*)= m2 所需管徑 D23mm, 取 DN25. 實(shí)際流速 v=4*(3600**)= m/s 根據(jù) v= m/s 與直徑 D=25mm，查圖 1014 水管路計(jì)算圖（《簡(jiǎn)明空設(shè)計(jì)手冊(cè)》趙榮義 主編）得，比摩阻 Rm=65Pa/m，所以摩擦阻力△西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ３５ P=lRm=*65=293 Pa 局部阻力： 動(dòng)壓： 22v? =1/2*1000*=48 Pa 局部阻力系數(shù)統(tǒng)計(jì)查?。ā恫膳L(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GBJ1987,2020年版），得以下部件的局部阻力系數(shù)： 彎頭 ξ =2* 變徑ξ =2* 電動(dòng)兩通閥 ξ = 直流三通ξ = 閘閥 ξ = 局部阻力系數(shù)統(tǒng)計(jì) ∑ξ = 局部阻力 △ P=∑ξ * 22v? =*48=273 Pa 該段的總阻力 △ P=293+273=566 Pa 其余各管段局部阻力系數(shù)見(jiàn)下表。 ② 立管水利計(jì)算 根據(jù)系統(tǒng) 流量，確定各管段管徑及空調(diào)側(cè)壓降，采用假定流速法。依據(jù)《空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)手冊(cè)》（電子工業(yè)部第十設(shè)計(jì)研究院 主編）中表 ，確定出管徑與坡度 。 冷凍站負(fù)荷確定： 冷 凍 水 供 、 回 水 溫 度 定 為 7 ℃、 12 ℃ ， 系 統(tǒng) 冷 凍 水量G=71801kg/h=，冷凍站負(fù)荷 Q=**5= Kw，考慮冷量損耗后，冷凍站負(fù)荷 Q=*= Kw。 ，宜根據(jù)單機(jī)空調(diào)制冷量在額定工況下的能效比，進(jìn)行選擇機(jī)組。最 后選定 LSB530 型活塞式水冷機(jī)組（清華同方人工環(huán)境有限公司產(chǎn)品）。本設(shè)計(jì)為閉式系統(tǒng)，為壓力回水系統(tǒng)。該系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但缺點(diǎn)是循環(huán)水泵的功率不能隨供冷負(fù)荷按比例減少，尤其在本系統(tǒng)中只有一臺(tái)冷水機(jī)組工作時(shí)，水泵的能耗不能減少。假定流速 v=，所需管段的直徑 ?**3600 *4 vVD ? 式中 : D—— 計(jì)算管段的直徑 mm V—— 冷凍水量 m3/h v—— 流速 m/s *3600 4*?D =177 mm 取管段規(guī)格： Φ 219 6 實(shí)際流速： **3600 4* ??v 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ４１ 。冷凍 水量 V= m3/h，中央機(jī)房?jī)?nèi)設(shè)備及管線見(jiàn)圖紙。 由于空調(diào)負(fù)荷較小，且空調(diào)側(cè)的壓力損失與機(jī)房?jī)?nèi)的壓降相差不大，為了減少初投資，決定采用一次泵系統(tǒng)。額定制冷量 530 Kw 〉 Q= Kw，滿足要西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ４０ 求。 ⑵ 考慮制冷劑氟利昂對(duì)大氣臭氧層的危害程度和禁用時(shí)間。 5801750 的制冷機(jī)房，選用活塞式或螺桿式制冷機(jī)時(shí)，其臺(tái)數(shù)不宜少于兩臺(tái)， ，特別是有余熱和廢熱可以利用，以及電力不足時(shí)，宜采用溴化鋰吸收式冷水機(jī)組。 四層冷凝水管平面布置示意圖 冷凝水管徑的確定部分見(jiàn)下表： 冷凝水管計(jì)算表 管段編號(hào) 冷負(fù)荷 (Kw) 管徑 (mm) 坡度 01 547 DN20 i= 12 1094 DN20 23 1641 DN25 34 2188 DN25 45 3283 DN32 56 3661 DN32 67 4825 DN32 78 5989 DN32 89 7009 DN40 910 8729 DN40 八 .冷熱源系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ３９ 1. 冷源系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 空調(diào)冷源設(shè)備的選擇很多，而影響冷源設(shè)備選擇的因素也很多。 立管水利計(jì)算示意圖 經(jīng)預(yù)算比較后，選取最不利環(huán)路為由建筑物引入口至四層水系統(tǒng)環(huán)路，其立管的水利計(jì)算數(shù)據(jù)及結(jié)果見(jiàn)水利表。 供水管水利計(jì)算數(shù)據(jù)表 管段編號(hào) 流量 (kg/h) 管徑(m) 流速(m/s) 動(dòng)壓(Pa) 比摩阻(Pa/m) 長(zhǎng)度(m) ∑ξ 摩擦阻力(Pa) 局部阻力(Pa) 總阻力 (Pa) 01 547 DN25 48 65 293 273 566 12 1094 DN32 72 60 270 49 319 23 1641 DN32 157 120 2148 245 2393 34 2188 DN40 115 100 3 250 645 595 45 3283 DN50 106 65 1 65 72 137 56 3661 DN50 130 73 131 135 266 67 4825 DN65 80 40 10 400 48 448 78 5989 DN65 125 65 26 50 76 89 7009 DN65 174 85 587 209 796 910 7195 DN65 180 90 99 65 164 1011 18630 DN100 211 50 195 1794 1989 所以最不利環(huán)路的壓力損失： 管路阻力損失：△ P=2*（ 566+319+2393+595+137+266+448+76+796+164+1989） 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ３７ =15498 Pa 風(fēng)機(jī)盤(pán)管阻力：△ P= Kpa 四層空調(diào)水系統(tǒng)至立管的壓降： △ P==+= Kpa 由于空調(diào)冷凍水系統(tǒng)供、回水溫差小，末段風(fēng)機(jī)盤(pán)管的阻力大，在計(jì)算系統(tǒng)總循環(huán)壓力時(shí)，可不計(jì)供、回水密度差引起的作用壓力；在并聯(lián)環(huán)路阻力平衡時(shí)，一般可忽略。 四層水管平面布置示意圖 選取最不利環(huán)路 01234567891011，逐段計(jì)算摩擦阻力和局部阻力。 首先合理確定冷凍水管布置，由于空調(diào)系統(tǒng)不算大，且風(fēng)機(jī)盤(pán)管的水阻力較大，為了更好的節(jié)約管材，減少投資，決定采用異程式。新風(fēng)管內(nèi)設(shè)有風(fēng)量調(diào)節(jié)閥，具體型號(hào)與位置見(jiàn)圖紙部分。 回風(fēng)管平面布置示意圖 選擇最不利環(huán)路： 01234567。 管段 01 摩擦阻力 △ P =lRm=*= Pa 局部阻力部分： 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ３１ 依據(jù)《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GBJ1987） ,2020 年版，查得以下部件的局部阻力系數(shù)： 方型散流器 ξ = 減縮管 ξ = 彎頭 ξ = 直流三通 ξ = 送風(fēng)口出口動(dòng) 壓 10Pa 該段總局部阻力系數(shù)： ∑ξ =2+++= 局部阻力： △ P=** = Pa 該段總阻力： △ P=+ = Pa 其余各管段局部阻力系數(shù)見(jiàn)下表。 939。 839。計(jì)算數(shù)據(jù)及結(jié)果及下列表格。 七 .空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)和水系統(tǒng)設(shè)計(jì) 1. 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 空調(diào)房間的送、回風(fēng)量能否達(dá)到設(shè)計(jì)要求，完全取決于風(fēng)道系統(tǒng)的壓力分布以及風(fēng)機(jī)在該系統(tǒng)中的平衡工作點(diǎn)，所以風(fēng)道設(shè)計(jì)將直接影響空調(diào)房間的氣流組織和空調(diào)效果以及空調(diào)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性 .本設(shè)計(jì)原則 ,在滿足設(shè)計(jì)風(fēng)量要求的前提下 ,盡可能節(jié)約能源 . 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算包括集中式的送、回、排風(fēng)設(shè)計(jì) ,風(fēng)機(jī)盤(pán)管加新風(fēng)系統(tǒng)的送、回、排風(fēng)設(shè)計(jì)，各類風(fēng)機(jī)、風(fēng)口選擇，風(fēng)管的消聲、安裝及冷風(fēng)管的保溫要求等。 計(jì)算工作區(qū)溫差△ tx △ tx=△ to*n* K1* K2* K3* oF /nx =8****= ℃ 對(duì)于舒適性空調(diào)，足以滿足要求。 由于房間面積大，選用散流器下送風(fēng)的方式，初步選用 200mm 200mm 方型散流器，散流器擴(kuò)張角α =90176。 回風(fēng)口規(guī)格確定： 每個(gè)風(fēng)機(jī)盤(pán)管的回風(fēng)量 V=2848/4= m3/h 712 m3/h。 確定送風(fēng)速度 Vo: 假設(shè)風(fēng)口風(fēng)速 Vo= m/s，代入下公式， VHB V odoFn ? 式中： doFn —— 射流自由度 H —— 空調(diào)房間凈高 m B —— 空調(diào)房間度 m Vo—— 風(fēng)口風(fēng)速 m/s V—— 送風(fēng)量 m3/h ∴ VHB V odoFn ? = 2/3118 **.3 = 此處假設(shè)工作區(qū)速度， Vx= m/s,根據(jù)半經(jīng)驗(yàn)公式oxVV*doFn = ∴ Vo=* doFn =*= m/s 所取 Vo= m/s≤ m/s，且在防止風(fēng)口噪聲的流速 25 m/s 之內(nèi)，西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ２６ 所以滿足要求。為了更合理確定風(fēng)口尺寸及選擇合理的氣流分布，本設(shè)計(jì)中以休息廳為例進(jìn)行風(fēng)機(jī)盤(pán)管氣流組織計(jì)算。 錯(cuò)誤 !未指定主題。 綜上所述，各點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)如下： to= ℃ hO = kJ/kg tw=8℃ hw=5 kJ/kg hl=’ =dl= g/kg dc= g/kg 預(yù)熱量： Q=*(+5)= Kw 加熱量： Q=*()= Kw 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ２４ 加濕量： W=*()= Kg 根據(jù)上述條件進(jìn)行設(shè)備選擇： 預(yù)熱段：選用 ZKW15— JT— 6 左，額定加熱量大于 * Q=(廠家定貨 ) 加熱段： ZKW15— JT— 6 左中額定熱量為 181 Kw，實(shí)際工況下供熱量*181=217 Kw Kw，滿足要求。 一次回風(fēng)系統(tǒng)的冬季處理過(guò)程 本設(shè)計(jì)采用定風(fēng)量空調(diào)系統(tǒng)，其送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)的確定： 西安建筑科技大學(xué) 畢業(yè)生設(shè)計(jì)（論文）用紙 ２３ Qo=G(hO hN) 式中： hO—— 送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)的焓值 KJ/Kg hN —— 室內(nèi)狀態(tài)點(diǎn)的焓值 KJ/Kg ∵ Qo=G(hO hN) ∴ hO = KJ/Kg 即空氣處理過(guò)程線與 h= hO的交點(diǎn)即送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn) O,送風(fēng)溫度為： tO=32℃ 一次回風(fēng)冬季處理過(guò)程見(jiàn)下圖 錯(cuò)誤 !未指定主題。 L 點(diǎn)（機(jī)器露點(diǎn)）確定： φ =90%與 d=do 的交點(diǎn) 由此可知 tL= ℃ , △ t=tOtL= ℃ 認(rèn)定為通風(fēng)機(jī)和風(fēng)管的溫升，本 設(shè)計(jì)中不考慮對(duì)空氣的加熱。