【正文】 x—— 射程 m ∴ H=h+W++ = m 四層凈高為 大于設計要求的房高，所以滿足要求。 W’ 點確定： hw’ = hn ( hn hl)/m 式中： hw’ —— 經(jīng)預熱后既能滿足最小新風比又可采用絕熱加濕的方法處理的焓值 KJ/Kg hn—— 冬季室內(nèi)設計狀態(tài)點的焓值 kJ/kg hl—— 機器露點的焓值 kJ/kg m—— 新風比 ∴ hw’ =32()/ kJ/kg h= kJ/kg 與 d=dw 的交點即 w’ 點。 其它的空調(diào)房間以休息廳為例，進行校核計算。 冷凍水量： W= CL *3600/Cp*(thtj) Kg/h 式中： W—— 每臺風機盤管的冷凍水量 Kg/h CL —— 修正后的冷負荷 Kw Cp—— 水的定壓比熱 KJ/Kg 其具體的劃分理由如下：由于本設計為舒適性空調(diào)，其劃分的原則主要根據(jù)空調(diào)房間的使用時間與功能來劃分的，一層至四層，空調(diào)房間包括標準客房、娛樂性房間、中小型會議室，考慮其使用時間的不確定性和統(tǒng)一性，西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 １３ 為了更好的經(jīng)濟性運行與建筑節(jié)能，決定采用風機盤管加新風系統(tǒng)。一般空調(diào)系統(tǒng)不宜過大。 白幟燈 Q=N W 熒光燈 Q=N*n1*n2 W 式中： N—— 照明燈具的功率， W n1—— 鎮(zhèn)流器功率系數(shù)，當鎮(zhèn)流器和燈均在空調(diào)室內(nèi)時，西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ７ 取 ；當鎮(zhèn)流器和燈不在空調(diào)室內(nèi)時，取 ； n2—— 燈罩隔熱系數(shù) ,當燈罩有通風空時 n2=～ ；當燈罩無通 風空時 n2=～ ；當燈具無燈罩時， n2=。k F=*= m2 tl = ℃(Ⅲ 型墻 ) td= ℃ Ka= Kρ= tn=26 ℃ ∴ C L=Kk 保溫砂漿 10mm λ= w/m對此先進行冷負荷計算。 ⑴ 東外墻 CL=KF[(t l+td) tn]*Kg*Kz W 式中： K—— 窗子的傳熱系數(shù) w/ m2 其它空調(diào)房間的新風量見風機盤管參數(shù)表。 根據(jù)上述的確定原則，本設計將空調(diào)系統(tǒng)劃分為兩個：一層至四層，采用風機盤管加新風系統(tǒng)；風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)居住者的獨立調(diào)節(jié)要求，它適用于旅館、公寓、醫(yī)院病房。 NO ? ???? ?? ?混合 各點狀態(tài)參數(shù)如下： W 點： tw= ℃ hw= KJ/Kg N 點： tn=26 ℃ hn= KJ/Kg g L、 點： ψ =90％ hL= KJ/Kg M 點： tM= tL(N)= ℃ hM=48 KJ/Kg ⑵ 風機盤管型號及臺數(shù)確定 綜上所述，以一層大廳為例進行選擇計算，其它各空調(diào)房間的風機盤管型號及臺數(shù)只進行列表匯總。 確定送風狀態(tài)點：即空氣在室內(nèi)混合過程線（熱濕比線）與 t=18℃的等溫線的交點為送風狀態(tài)點。 空氣處理過程各點的狀態(tài)參數(shù)如下： tC=31℃ tW=℃ tL=℃ hC = KJ/Kg hW = KJ/Kg hL = KJ/Kg N點、 O 點狀態(tài)參數(shù)同前。 四層休息廳幾何參數(shù)及風量如下： 長度 A=10m 寬度 B= 高度 H= 送風量 V=2848+270=3118 m3/h 根據(jù)大廳的特點，由于窗戶較高，無法做全部吊頂，即采用上送風時無法做吊頂，影響美觀，故不采取。 其余空調(diào)房間的送風口均為，具體位置見圖紙部分。 39。其材料采用焊接鋼管。因此，選擇空調(diào)冷源設備時應全面分析、比較不同設備的特點，根據(jù)工程的具體情況，找出優(yōu)、缺點，經(jīng)過技術經(jīng)濟比較后確定。該系統(tǒng)可以通過分水器與集水器之間的壓差控制閥來實現(xiàn)空調(diào)側(cè)隨負荷變化的流量調(diào)節(jié)，使空調(diào)側(cè)實現(xiàn)變流量運行。 ⑴ 中央機房冷凍水系統(tǒng)設計 以水為載冷劑的冷凍站內(nèi)，冷凍水供應系統(tǒng)是中央空調(diào)系統(tǒng)的一個重要組成部分，一般中、小型冷凍站的供水系統(tǒng)按回水方式不同分為開式系統(tǒng)和閉式系統(tǒng)兩種。 立管水利計算數(shù)據(jù)表 管段編號 01 12 23 34 45 流量(kg/h) 16164 34794 50163 61065 71801 管徑 (mm) DN100 DN150 DN150 DN150 DN150 流速 (m/s) 動壓 (Pa) 164 151 312 461 605 比摩阻(Pa/m) 55 29 50 70 90 ∑ξ 摩擦阻力(Pa) 523 116 200 280 558 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３８ 局部阻力(Pa) 1676 226 468 692 260 總阻力(Pa) 2199 342 668 972 818 供、回水的總阻力等于供水管壓降的 2倍，即 △ P=2*（ 342+668+972+818） = Kpa 空調(diào)側(cè)水系統(tǒng)總壓降： △ Pz=+= Kpa 風機盤管和表冷器的冷凝水管管徑，應根據(jù)冷凝水量和冷凝水管的最小坡度確定，其材料選取 UPVC 塑料管。 ⑷ 空調(diào)機組校核計算 風管總阻力 △ P=180+10161 =351 Pa 空調(diào)機組各部分阻力如下： 板式粗效過濾器 80 Pa 預熱段 60 Pa 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３４ 加濕段 40 Pa 表冷段 150 Pa 新風段 30 Pa 回風段 30 Pa 風機全壓應大于 351+390=741 Pa，考慮安全因素，取風機全壓為 900 Pa，風量 V=12402 m3/h。 39。查表 71（《空氣調(diào)節(jié)》田忠保 主編）得：m=， n=，風口在頂棚均勻布置，長度方向四排，距離 l1=，寬度方向四排，距離 l2=。 ZKW15— JT— 6 左示意圖 六 .氣流組織計算 1. 風機盤管加獨立新風系統(tǒng)氣流組織計算 氣流組織計算的任務是根據(jù)空調(diào)房間的工藝布置和房間的建筑結構特點，選擇合理的氣流分布形式；確定送風口的形式、數(shù)量和尺寸，使工作區(qū)的風速和溫度滿足工藝及人體舒適感的要求 。（見下圖） 錯誤 !未指定主題。 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 １８ 新風機組參數(shù)表 樓層 機組型號 臺數(shù)（臺） Vx （ m3/h） G 水 （ Kg/h） 1 ZKD02— JX— 右4 1 585 1641 2 ZKD02— JX— 右4 1 2465 3007 3 ZKD04— JX— 左4 1 4440 5416 4 ZKD04— JX— 右6 1 5410 為了確定組合空調(diào)機組的餓功能段及對應的型號，必須先確定空氣處理方案。 新風直入式系統(tǒng)的新風由新風機組全部集中處理，達到機器露點 L、（ψ=90％ 與 h=hw的交點），即處理后 的新風的焓等于室內(nèi)空氣設計狀態(tài)點的焓值，然后經(jīng)送風管至各空調(diào)房間，新風不承擔室內(nèi)負荷。 ⑸ 有空氣潔凈要求的房間不應與空氣污染嚴重的房間劃分為同一 系統(tǒng)。k F=*= m2 twp=℃ ?tj=2℃ tn=26℃ ∴ CL=K*F*(tltn)=**= W ③ 地面的冷負荷：對于舒適性空調(diào)，根據(jù)設計手冊規(guī)定可以忽略不計。k F=*= 2 tl = ℃(Ⅲ 型墻 ) td= ℃ Ka= Kρ= tn=26 ℃ ∴ C L=Kk ⑤ 屋頂 k= w/m2 空調(diào)負荷計算 是選擇設備的主要依據(jù)，應按照 1982 年我國城鄉(xiāng)建設環(huán)境保護部主持評議通過的冷負荷系數(shù)法和諧波反應法，根據(jù)實際情況確定工程中采用的方法。k 其它圍護結構的傳熱系數(shù)確定同上，其最終的數(shù)據(jù)見下： ② 除會議室、舞廳以外的其它外墻 k= w/m2F[(t l+td)當已知相鄰空間的空間溫度時， tl=tk。同一時間內(nèi)分別需要供熱和供冷的房間，宜分別劃分系統(tǒng)。由于本設計中新風量較大，為了減小風機盤管的容量，采用集中式的新風系統(tǒng)。其型號的含義見后面組合空調(diào)機組型號的含義解釋。 設備間的送風量及新風量如下： G= Kg/s V=543 m3/h Vx =60 m3/h 茶水間的送風量及新風量如下： G= Kg/s V=481 m3/h Vx =200 m3/h 為了今后計算查找數(shù)據(jù)方便，現(xiàn)將各空調(diào)房間的風量匯成表格。設備采用 清華同方人工環(huán)境有限公司產(chǎn)品規(guī)格型號： ZKW15— JT— 6左。 由于風機盤管均采用暗裝，所以有回風口， FP10WA 與 FP8WA 采用的回風口規(guī)格 400mm 300mm，其余的回風口型號均為 400mm 200mm，所有風口 為鋁合金雙層百葉可調(diào)節(jié)風口。 8839。 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３３ 回風 管水利計算數(shù)據(jù)表 管段 01 12 23 34 45 56 67 當 量 直 徑 281 333 390 390 424 424 424 流速 比摩阻 動壓 長度 1 7 11 局部阻力系數(shù) 局 部 阻 力 沿 程 阻 力 總阻力 ⑶ 新風管道確定 考慮到過度季采用全新風，所以風管的設計風量應為 V=12402 m3/h，選定風管規(guī)格 800mm 800mm，風管風速 v=。 ② 立管水利計算 根據(jù)系統(tǒng) 流量，確定各管段管徑及空調(diào)側(cè)壓降，采用假定流速法。最 后選定 LSB530 型活塞式水冷機組（清華同方人工環(huán)境有限公司產(chǎn)品）。冷凍 水量 V= m3/h，中央機房內(nèi)設備及管線見圖紙。 5801750 的制冷機房，選用活塞式或螺桿式制冷機時，其臺數(shù)不宜少于兩臺， ，特別是有余熱和廢熱可以利用，以及電力不足時，宜采用溴化鋰吸收式冷水機組。 四層水管平面布置示意圖 選取最不利環(huán)路 01234567891011，逐段計算摩擦阻力和局部阻力。 管段 01 摩擦阻力 △ P =lRm=*= Pa 局部阻力部分： 西安建筑科技大學 畢業(yè)生設計（論文）用紙 ３１ 依據(jù)《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》（ GBJ1987） ,2020 年版，查得以下部件的局部阻力系數(shù)： 方型散流器 ξ = 減縮管 ξ = 彎頭 ξ = 直流三通 ξ = 送風口出口動 壓 10Pa 該段總局部阻力系數(shù)： ∑ξ =2+++= 局部阻力： △ P=** = Pa 該段總阻力： △ P=+ = Pa 其余各管段局部阻力系數(shù)見下表。 七 .空調(diào)風系統(tǒng)和水系統(tǒng)設計 1. 空調(diào)風系統(tǒng)設計計算 空調(diào)房間的送、回風量能否達到設計要求，完全取決于風道系統(tǒng)的壓力分布以及風機在該系統(tǒng)中的平衡工作點，所以風道設計將直接影響空調(diào)房間的氣流組織和空調(diào)效果以及空調(diào)系統(tǒng)的經(jīng)濟性 .本設計原則 ,在滿足設計風量要求的前提下 ,盡可能節(jié)約能源 . 空調(diào)風系統(tǒng)設計計算包括集中式的送、回、排風設計 ,風機盤管加新風系統(tǒng)的送、回、排風設計，各類風機、風口選擇，風管的消聲、安裝及冷風管的保溫要求等。 確定送風速度 Vo: 假設風口風速 Vo= m/