【正文】 過熱現(xiàn)象，銅線匝絕緣炭化。 (4)綜合以上情況，可以認(rèn)為 PT 爆炸的起因首先是上、下鐵心之間的絕緣支架材質(zhì)不良，介質(zhì)損耗大，運(yùn)行中發(fā)生沿支架縱向?qū)娱g爬電擊穿，導(dǎo)致第二、三鐵心柱上高壓線圈產(chǎn)生短路電流，同時(shí)引起第 4 鐵心柱上的高壓線圈承受 高電壓 (僅兩個線包承受系統(tǒng)工作電壓 )，勵磁電流增加，再加上平衡二、三線圈的短路電流，使第 4 鐵心柱上平衡線圈和高壓線圈嚴(yán)重過熱，并在系統(tǒng)電壓作用下發(fā)生匝間短路，進(jìn)而使第 4 鐵芯柱上的所有線圈燒毀，最終導(dǎo)致整個互感器飛弧爆炸。 二、汽輪機(jī)及附屬設(shè)備 汽機(jī)動葉斷裂停機(jī) 事故概況 黃臺發(fā)電廠 8 號汽輪機(jī)系東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 N300— 170／537 型亞臨界壓力雙缸雙排汽再熱凝汽機(jī)組，出力 300MW，主汽參數(shù) 16． 8MPa／ 537℃， 1990 年 7月制造， 1990年 12 月投產(chǎn)。 事故原因 葉片斷裂原因系葉片材料不良所致。 15： 45 機(jī)組重新啟動， 15： 55 機(jī)組達(dá)全速，對機(jī)組全面檢查正常， 15： 57 發(fā)電機(jī)準(zhǔn)備并列時(shí)， 4 號瓦軸振動突然達(dá)360?m，保護(hù)動作跳機(jī)。經(jīng)盤車 4h 后檢查未發(fā)現(xiàn)異常，決定再次啟動，20： l0 機(jī)組沖轉(zhuǎn)，當(dāng)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升到 2630r／ min 時(shí)因振動大跳閘，即 破壞真空。于 12 月 21 日 19： 50 7 號機(jī)組修復(fù)后并網(wǎng)發(fā)電。暴露出該低壓轉(zhuǎn)子末級葉片葉頂護(hù)環(huán)鉚接工藝不良、強(qiáng)度不夠。 15 1988 年 5 月 12 日 21： 50 運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn)部分參數(shù)與正常值有較大偏差，其中；再熱蒸汽冷段壓力由 34． 6kg／ cm2 升高到36kg／ cm熱段由 31． 5kg／ cm2升高到 33． 5kg／ cm2；中聯(lián)門后右側(cè)壓力由 31kg／ cm2升高到 32． 5kg／ cm左側(cè)由 30kg／ cm2升高到 32kg／ cm2；同時(shí)軸瓦鎢金溫度 1 號瓦由 57℃上升到 59℃、2 號 瓦由 79℃上升到 82． 5℃；機(jī)組振動也有變化，垂直方向振動值 1號瓦由 4絲升高到 10 絲、 2號瓦由 2絲升高到 4絲、 3號瓦由 18 絲上升高 21 絲。新更換的葉片材質(zhì)有 73 片是 1Crl 45 片是 CrllMoV。 事故原因分析 (1)葉片斷裂及根部裂紋的原因是 Bo 型振動安全裕度不夠，部分葉片葉根小腳安裝間隙過大而引起的； (2)該機(jī)故障檢修工期長 (從 5 月 14 日到 6 月 21 日 )是因?yàn)橹圃鞆S無同型的備用葉片，開缸后等制造廠現(xiàn)加工葉片。 故障前 4 號機(jī)并網(wǎng)運(yùn)行， 3 號機(jī)組在小修。少發(fā)電量 1185萬 kW． h。 青島發(fā)電廠 1號機(jī)跳機(jī)化瓦事故 事故概況 青島發(fā)電廠 1 號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 N300— 17／ 538／538 型亞臨界壓力凝汽式機(jī)組，出力 300MW。汽機(jī)運(yùn)行人員開啟 A、 B、 C 頂軸油泵； (4)電氣運(yùn)行人員打開直流潤滑油泵就地控制箱，復(fù)歸一下熱偶保護(hù)。到 6月 20 日 12： 00 恢復(fù)。 防止對策 (1)立即修訂?重要輔機(jī)設(shè)備停服役制度?，對影響主機(jī)安全運(yùn)行或重要輔機(jī)消缺，必須填寫?設(shè)備停服役?申請單，辦理工作票后執(zhí)行； (2)按 1 號機(jī)設(shè)計(jì)圖紙將主 機(jī)直流潤滑油泵控制接線核對改為正確接線； (3)從新廠 700mm管上接一路水，單供泵房用水； (4)取消循環(huán)水泵?潤滑水壓低? (0． 05MPa)跳泵條件，改接信號并完善規(guī)程。 22：56分 6號機(jī)組并網(wǎng)，恢復(fù)正常。 事故也暴露出運(yùn)行交接班制度執(zhí)行不好，循環(huán)水房泵的交班人員在無人接班的情況下，即離崗下班，使循環(huán) 水泵房成為無人值班；接班機(jī)組長得知循環(huán)水泵房無人值班后卻安排一名不熟悉循環(huán)水泵房的人員去值班。最近大修時(shí)間是 1992年 12 月。又將 EH 油泵由 A 泵切回 B 泵運(yùn)行。 事故原因分析 EH 油泵 B 泵出口濾網(wǎng)堵， A泵不卸載，造成其電機(jī)過負(fù)荷熱偶動作， EH 泵跳閘。 2 號機(jī)組 1993 年 12 月投產(chǎn)。事后檢查給水泵損壞報(bào)廢，小汽機(jī)除汽缸損傷較輕外其余本體部分報(bào)廢。 主汽門、調(diào)速汽門關(guān)閉打不開 機(jī)組停運(yùn)中斷安全記錄 事故概況 石橫發(fā)電廠 l 號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 TC2F－ 34． 21N 型引進(jìn)型亞臨界壓力凝汽式汽輪機(jī)，出力 300MW。 7： 09 分 BTG 盤發(fā)?旁路自動投入?、? MEH 不在給水自動?報(bào)警，汽輪機(jī)的主汽門、調(diào)速汽門關(guān)閉，運(yùn)行人員將 DEH 切手動也打不 開，主汽壓升至 19． 4MPa，手動 MFT，機(jī)組停運(yùn)。 事故原因分析 經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)汽機(jī) 2 號跳閘通道一電磁閥燒壞。發(fā)電機(jī)勵磁調(diào)節(jié)器誤強(qiáng)勵， A、 B 柜退出，并自投跟蹤 50Hz 手動調(diào)節(jié)，發(fā)電機(jī)瞬間失磁，發(fā)電機(jī)斷水，緊急停爐信號發(fā)出，爐動力全部跳閘滅火，廠用電倒至 01 高備變供給， 13： 02 發(fā)電機(jī)解列，轉(zhuǎn)速降至 1730r／ min， 13： 05 將乙汽動給水泵汽源倒至廠用汽供給。少發(fā)電量 2265kW． h。制定防止機(jī)組超速的措施； (2)組織研究完善新 型勵磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)； (3)危急遮斷飛錘復(fù)位轉(zhuǎn)速較低，要調(diào)準(zhǔn)。 17 時(shí) 50 分， 6 號機(jī)組巡檢員檢查發(fā)現(xiàn) 6 號機(jī) 2 號高壓調(diào)門油動機(jī)漏油，立即匯報(bào)機(jī)組長、值長。事故少發(fā)電量 180 萬 kW． h，事故少送電量 144 萬 kW． h。屬制造廠產(chǎn)品質(zhì)量不良所致。值班員強(qiáng)關(guān)電動給 水泵再循環(huán)閥，減 A、 B 給煤機(jī)煤量至 30t／ h，機(jī)組負(fù)荷 210MW時(shí)， 19 時(shí) 54 分，鍋爐因汽包水位低 MFT，汽機(jī)跳閘，發(fā)電機(jī)逆功率動作解列。儀控人員在清理槽溝中油污，用手摳泥時(shí)，碰著電纜，發(fā)?汽泵溫度高?報(bào)警信號，汽動給水泵跳閘，電動給水泵自啟動雖然成功，但因電動給水泵再 循環(huán)閥氣動門小修中換盤根后沒磨合好發(fā)澀、關(guān)閉動作緩慢，未能及時(shí)關(guān)閉，使鍋爐上水困難，終因汽包水位低 MFT 動作而停機(jī)。 1循環(huán)水泵跳閘出口蝶閥未 關(guān) 真空下降機(jī)組被迫停運(yùn) 事故概況 石橫發(fā)電廠乙站 2 號機(jī)系上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的 TC2F 一34． 21N型凝汽式機(jī)組， 1988 年 12 月 16日投產(chǎn)。拆端蓋后發(fā)現(xiàn)該電機(jī)線圈表面有油污，較臟。 15， 13 汽動給水泵跳閘，并發(fā)?汽動給水泵入口壓力低?、?給水泵入口流量低?及?汽動給水泵跳閘?報(bào)警信號，汽動給水泵重掛閘掛不上。將 12A 啟備變解除后， 5 月 10 日 14：18， 2 號機(jī)組并網(wǎng)。 防 止對策 (1)不合格的施工隧伍撤離現(xiàn)場，進(jìn)行安規(guī)學(xué)習(xí)，考試。解體檢查發(fā)電機(jī)后密封瓦時(shí)，因工藝要求必須首先拆下 6 號支撐瓦瓦蓋，揭開蓋后，發(fā)現(xiàn)軸頸磨損， 29 在上下 瓦結(jié)合面處有鎢金碎片，因此又對 6 號下瓦進(jìn)行檢查，結(jié)果如下 : (1)鎢金面出現(xiàn)過熱搟攆，深度約 0． 15mm 左右； (2)2個頂軸油瓦已被鎢金碎片填滿； (3)軸頸拉毛，以軸瓦兩端處最重，出現(xiàn) 7— 8 條環(huán)狀溝槽形狀的損傷，嚴(yán)重處溝槽寬 3mm，深度約為 1． 5～ 2mm。 (2)按制造廠的設(shè)計(jì)要求，支撐瓦下瓦頂軸油通道的工藝孔，在加工完畢，清理干凈后，將端部用旋塞堵住，焊牢后，做30MPa 水壓試驗(yàn)。鑒于密封瓦已磨壞，決定更換新密封瓦，更換時(shí)注意將銷子可靠地封在銷孔內(nèi)，又能在檢修時(shí)易于抽出銷孔。由于軸頸已磨損，使油 膜承力面積減少，比壓增大，建議軸瓦頂部間隙取設(shè)計(jì)值的上限(0． 9mm)，實(shí)側(cè)軸瓦頂部間隙為 1． 15～ 1． 25mm，決定將上瓦中分面銑去 0． 3mm。 該高壓內(nèi)缸螺栓材質(zhì)為 GH4145／ SQ(鎳基高溫合金 )。 螺栓材料定量光譜分析： Ni73． 6％； Cr15． 5％； Ti2． 57％ ； Nb1． 15％ 主要成分基本符合廠家口頭提供的 GH4145 設(shè)計(jì)要求范圍。 斷口形貌及分析 從斷口形貌初步分析， 11 根斷裂高壓螺栓中，有 10 根斷口屬于脆性斷裂 (包括疲勞斷裂 )， 1 根是韌性斷裂。 （ 2）西 西 6 號螺栓，斷裂部位在螺栓上端上螺母嚙合的第 32 一螺紋牙底處；西 西 6 號螺栓斷口為 粗瓷狀脆性斷口，斷口中有明顯的裂紋發(fā)展區(qū)。 以上斷口均有不同程度的氧化現(xiàn)象。 （ 2）西 4 號 螺栓的斷口為典型的疲勞斷口，斷口平整，最終斷裂區(qū)較小。所以分析認(rèn)為該西 4 號螺栓屬于首先斷裂的螺栓。 （ 6） GH4145／ SQ 螺栓的化學(xué)成份和硬度值附合廠家提供的標(biāo)準(zhǔn)要求。 防止對策 該引進(jìn)型 300MW 機(jī)高壓內(nèi)缸螺栓材料為 GH4145／ SQ(鎳 基高溫合金 )，它替代了西屋技術(shù)設(shè)計(jì) WR26 材料。 放大雙頭 螺栓縮徑尺寸，使螺栓應(yīng)力水平降低 8． 66％。其間共啟動 17次， 35 短時(shí)帶過 300MW， 280MW 負(fù)荷，運(yùn)行約 22h。 (3)中壓轉(zhuǎn)子的葉片 1～ 3 級，每個葉片均被打有不同深度、直徑不等的坑點(diǎn)。 事故原因分析 (1)汽機(jī)中壓轉(zhuǎn)子及靜葉噴嘴損壞原因是焊渣打擊，取出焊渣進(jìn)行分析為碳鋼；從中壓缸與導(dǎo)汽管彎頭焊接處取出的焊瘤(用人工取出 )分析為合金鋼，說明焊渣并非錯用焊條所致。 36 b 油箱結(jié)構(gòu)：油箱的濾網(wǎng)下部與油箱底部之間有 150mm 的通道，不易將機(jī)械雜物隔離在濾網(wǎng)之前。 綜上所述，油臟問題需由施工、制造部門共同解決，單靠現(xiàn)場采用油循環(huán)沖洗的辦法是不能解決的。 (5)大型軸承停機(jī)過程低速燒瓦問題：這個問題國內(nèi)外均發(fā)生。 37 (2)汽機(jī)低壓缸轉(zhuǎn)子處理軸頸處，然后根據(jù)軸頸處理結(jié)果，由廠家重新配制軸瓦。 (4)高壓缸 2號瓦及其軸頸現(xiàn)場處理。 c 為解決油臟問題，在冷油器出口加一反沖洗過濾裝置。 (8)凝結(jié)器的膨脹吸收問題：因凝結(jié)器喉部為硬性連接，在機(jī)組啟動及帶負(fù)荷后， 5 瓦將抬高。 15； 06， 2 號機(jī)發(fā)出?發(fā)電機(jī)定子冷卻水?dāng)嗨?信號，汽機(jī)司機(jī)、班長、值長檢查定子冷卻水泵，冷卻水流量正常，判斷為誤發(fā)信號。 15， 25，轉(zhuǎn)速從 1000r／ min 迅速降到 0。 事故原因分析 (1)2 號機(jī)出現(xiàn)?手動 MFT?跳閘，查實(shí)為鍋爐保護(hù)裝置誤動，是事故的誘發(fā)原因。 (4)汽機(jī)解列，出現(xiàn)潤滑油壓低之后， BTG 盤沒有發(fā)出低油壓低 I 值、低Ⅱ值、低Ⅲ值 3 個聲光報(bào)警信號，以及時(shí)提醒運(yùn)行人員立即處理。 (3)機(jī)組移交生產(chǎn)后，未能及時(shí)組織人員復(fù)核圖紙和設(shè)計(jì)變更單，以致潤滑油系統(tǒng)設(shè)計(jì)變更錯誤一直沒有發(fā)現(xiàn)，釀成重大設(shè)備事故。 (3)運(yùn)行中的汽輪機(jī)交、直流潤滑油泵及其低油壓自起動裝置，必須經(jīng)常處在良好狀態(tài)。每次正常停機(jī)前要進(jìn)行試驗(yàn)；停機(jī)后，在主汽門關(guān)閉工況下也要進(jìn)行試驗(yàn)，以檢查自啟動功能是否正常。 1 300MW 汽輪發(fā)電機(jī)組大軸彎曲事故 事故經(jīng)過 1993 年 11月 4日 20： 00， 洛河電廠 2號機(jī)乙側(cè)調(diào)門前主蒸汽溫度測點(diǎn)嚴(yán)重泄漏，消缺啟動過程中，當(dāng)汽機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá) 1500r／min 時(shí)，發(fā)現(xiàn)機(jī)組振動大，于 11 月 5 日 4： 52 停機(jī)。 事故原因分析 (1)經(jīng)多次分析認(rèn)為大軸彎曲的原因是汽缸進(jìn)水，上下缸溫差達(dá) 200℃，使汽缸產(chǎn)生變形，轉(zhuǎn)子與軸封、阻汽片間隙消失，進(jìn)行摩擦，轉(zhuǎn)子無法轉(zhuǎn)動。高排逆止門系主汽門聯(lián)動逆止門，由于本身結(jié)構(gòu)存在問題，又長期存在隔絕門不嚴(yán)和開關(guān)不到底的缺陷一直未能解決。 300MW 汽輪機(jī)徑向軸承損壞分析 概況 1988～ 1990 年相繼投產(chǎn)的石洞口電廠。 (4)爐點(diǎn)火后，高排逆止門處在開的狀態(tài)，未及時(shí)關(guān)閉。汽缸解體后復(fù)查，彎曲方向與理論完全相符，大軸彎曲曲線呈圓弧形狀，彎曲的弧也比較長。又測得高壓轉(zhuǎn)子彎曲度為 320μ m，經(jīng)省局同意，決定進(jìn)行直軸處理。運(yùn)行人員必須熟悉交、直流潤滑油泵失常情況下的緊急處理方法。 (4)運(yùn)行中汽輪機(jī)的交、直流潤滑油泵，其低油壓聯(lián)鎖起動開關(guān)必須在投入位置，不得隨意退出。 防止事故措施 (1)設(shè)計(jì)部門必須切實(shí)加強(qiáng)設(shè)計(jì)工地代表的管理，對工地代表在現(xiàn)場變更重要設(shè)計(jì)，主要的自動裝置和保護(hù)，必須嚴(yán)格審批，加強(qiáng) 管理。 事故暴露的問題 (1)機(jī)組在基建調(diào)試階段，對汽機(jī)潤滑油系統(tǒng)這樣重要的設(shè)計(jì)變更，未經(jīng)會簽和 審批就予以實(shí)施，暴露了管理不嚴(yán)。 (3)運(yùn)行人員在汽機(jī)解列后，沒有按運(yùn)行規(guī)程規(guī)定：嚴(yán)密監(jiān) 39 視潤滑油壓，而是當(dāng)汽機(jī)轉(zhuǎn)速下降到 2700r／ min，潤滑油壓降到 77～ 84kPa，交、直流潤滑油泵未能自動啟動時(shí)，才手動啟動交，直流潤滑油泵，致使汽機(jī)轉(zhuǎn)速降低到主油泵不能正常供油的情況下，機(jī)組斷油燒瓦，轉(zhuǎn)子下沉，高壓缸下部動靜徑向間隙消失，摩擦卡死。全部惰走過程僅 17min，比平常少 38min。解列后，汽機(jī)值班員開啟有關(guān)旁路、切換軸封汽源、