【正文】 該支座左右兩跨布置 活荷載，然后每隔一跨布置； 4)求某支座截面最大剪力，其活荷載布置與求該支座 最大負彎矩時的布置相同。 現(xiàn)將這四個彎矩分布圖一一畫在同一基線上，則第二跨應出現(xiàn)四條彎矩曲線，這就是 彎矩疊合圖 。 考慮次梁抗扭對連續(xù)板內(nèi)力的有利影響，通過增大恒荷載并相應地減小活荷載的方式來修正，即計算連續(xù)板內(nèi)力時，采用折算恒荷載 g’，和折算活荷載 q’進行。另外，由于是超靜定結構，即使連續(xù) 梁、板中某個正截面的受拉鋼筋達到屈服進入第 Ⅲ 階段，整個結構還不是幾何可變的，仍有一定的承載能力。 在彎矩基本維持不變的情況下，截面曲率激增，形成截面受彎“屈服”現(xiàn)象。塑性鉸形成于截面應力狀態(tài)的第 Ⅱ a階段，轉動終止于第 IIIa階段，所產(chǎn)生的轉角稱為塑性鉸的轉角 ?p。 混凝土鉸大都出現(xiàn)在受彎構件的超筋截面或小偏心受壓構件中，鋼筋鉸則出現(xiàn)在受彎構件的適筋截面或大偏心受壓構件中。 在截面 B受拉鋼筋開始屈服時，桿件 AB對截面 B的轉角?y ，等于圖上三角形面積。等效平行四邊形的縱標 (?u一 ?y)，等效長度為 lp，要求此面積與曲率圖上的陰影線部分面積相等。 實際上， F作用下連續(xù)梁沒有喪失承載力，僅僅在支座形成了塑性鉸。 四、連續(xù)梁、板考慮內(nèi)力重分布的設計 由于跨內(nèi)截面承載力尚未耗盡，因此還可繼續(xù)增加荷載，直至跨內(nèi)截面 1也出現(xiàn)塑性鉸，梁成為幾何可變體系而破壞。 M1= MB= 四、連續(xù)梁、板考慮內(nèi)力重分布的設計 鋼筋混凝土超靜定結構內(nèi)力重分布幾點認識 (1)對鋼筋混凝土靜定結構，塑性鉸出現(xiàn)即導致結構破壞。 例如，上述連續(xù)梁，若支座截面召的塑性鉸缺乏足夠的轉動能力，混凝土發(fā)生“過早”壓碎致使結構破壞，這時跨內(nèi)截面 1的承載能力尚未被完全利用，這就是不充分的內(nèi)力重分布；又如，多跨連續(xù)梁中，在使連續(xù)梁整體形成機動體系的最后一個塑性鉸形成以前，如果某一跨的左、右支座截面和跨內(nèi)截面都出現(xiàn)了塑性鉸，于是該跨已成為機動體系，造成結構的局部破壞，這也屬于不充分的內(nèi)力重分布。 試驗研究表明，塑性鉸轉角的大小，隨配筋率的提高而降低，主要取決于截面相對受壓區(qū)高度值。從試驗量測結果反映出，隨著荷載增加，梁上反彎點兩側原處于受壓工作狀態(tài)的鋼筋，將會由受壓狀態(tài)變?yōu)槭芾?，這種因縱筋和混凝土之間粘結破壞所導致的應力 重 分布，使縱向鋼筋出現(xiàn)了拉力增量，而此拉力增量只能依靠增加梁截面剪壓區(qū)的混凝土 壓力來維持平衡，這樣，勢必會降低梁的受剪承載能力。通常是對那些彎矩絕對值較大的截面彎矩進行調(diào)整，然后，按調(diào)整后的內(nèi)力進行截面設計和配筋構造，是一種實用的設計方法。當采用 I級和 Ⅱ 級冷拉鋼筋時， ?值不宜大于 0. 3，調(diào)幅不宜超過 15％； 4)連續(xù)梁、單向連續(xù)板各跨兩支座彎矩的平均值加跨度中點彎矩，不得小于該跨簡支梁的彎矩。此時，計算跨內(nèi)彎矩時取各自的跨度值，而支座彎矩則按相鄰兩跨的較大跨度計算； 3)試驗驗證后表明，對于五跨及五跨以上的等跨連續(xù)梁，其對應截面的彎矩調(diào)幅值相差不大；當為四跨及少于四跨時，梁某些截面的最大調(diào)幅值會有一定增大，但總的情況是跨數(shù)變化，對彎矩系數(shù)影響不大。另一方面則要調(diào)整 兩個內(nèi)支座截面和兩個邊跨的跨內(nèi)截面的彎矩，使兩支座或兩邊跨內(nèi)的配筋相同或相近，這樣可方便施工。m，即應在組合 的彎矩圖上疊加一個三角形彎矩圖，其支座 C處的縱坐標為 本例中，經(jīng)人為調(diào)整彎矩后，使支座的 B、 C截面和第一、三跨的跨內(nèi)都將出現(xiàn)塑性鉸。 單向板肋梁樓蓋的截面計算和構造 1．板的計算要點 (1)板的混凝土用量占全樓蓋的一半以上，板厚應在滿足建筑功能和方便施工的條件下，盡可能薄些。 1．板的計算要點 (3)連續(xù)單向板按考慮內(nèi)力重分布計算，板帶形成 拱形 破壞機構： 支座截面在負彎矩作用下上部開裂，跨內(nèi)則由于正彎矩的作用在下部開裂，這就使跨內(nèi)和支座實際的中和軸成為 拱形 。 鋼筋直徑：受力鋼筋一般采用 I級鋼筋，常用直徑為 12等。鋼筋末端一般做成半圓彎鉤(1級鋼筋 )，但板的上 部鋼筋應做成直鉤以便撐在模板上，這樣在施工時有利于保持板的有效高度。 (1)板中受力鋼筋 (2)板中構造鋼筋 1)分布鋼筋： 單向板除沿彎矩方向布置受力鋼筋外，還要在垂直于受力鋼筋的方向布置分布鋼筋 。對于無防寒或隔熱措施屋面板和外露結構，分布鋼筋可適當加密。 (2)板中構造鋼筋 3)主梁上的板面附加鋼筋 當現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁肋平行時，靠近主梁梁肋附近的板面荷載將直接傳遞給主梁而引起負彎矩，引起板與梁相接的板面產(chǎn)生裂縫。 當次梁按考慮內(nèi)力重分布方法設計時，不考慮支座處水平推力對彎矩的影響；調(diào)幅截面的相對受壓區(qū)高度應滿足 x≤。 連續(xù)次梁因截面上、下均配置有受力縱筋，所以一般均沿梁全長配置封閉式箍筋，第一根箍筋可距支座邊 50mm處開始布置，同時在簡支端的支座范圍內(nèi)，一般宜布置一根箍筋。 5．主梁的計算和構造要點 (1)主梁的跨度一般在 5～ 8m為宜；梁高為跨度的 l／ 15～ 1／ 10。 在主梁支座處，主梁與次梁截面的上部縱筋相互交叉重疊，致使主梁承受負彎矩的縱筋位置下移，梁的有效高度減小。 (5)主梁縱向鋼筋的彎起和截斷，原則上應按彎矩包羅圖確定。為了防止斜向裂縫出現(xiàn)而引起局部破壞，應在次梁兩側設置附加橫向鋼筋。為簡化計算，也可將主梁的自重等均布荷載化成集中荷載，其作用點與次梁的位置相同。 支座上部受力鋼筋。但根據(jù)工程經(jīng)驗總結，對于相鄰跨跨度相差不超過 20％，活荷載和恒荷載的比值 q／ g≤3的連續(xù)次梁，可參照圖布置鋼筋。 次梁 主梁 4/0l? 4/0l?2022? ＠ 3．次梁的計算要點 次梁的跨度一般為 4～ 6m，梁高為跨度為 1／ 18～ 1／12；梁寬為梁高的 1／ 3~l／ 2，因梁與板整結在一起，故梁寬可取偏小值；縱向鋼筋配筋率一般為 ％～％。這些計算中未曾考慮的因素，有時會引起沿墻邊緣的裂縫或板角的斜向裂縫。 分布鋼筋應配置在受力鋼筋的內(nèi)側，每 m不少于 3根，并不得少于受力鋼筋截面面積的 1／ 10。 鋼筋的截斷：跨內(nèi)承受正彎矩的鋼筋，當部分截斷時，截斷位置可取在距支座邊 ln／ 10 處； 支座承受負彎矩的鋼筋，可在距支座邊 a處截斷，取值為： 當 q／ g≤3時， a＝ ln ／ 4 當 q／ g 3時， a ＝ ln ／ 3 (1)板中受力鋼筋 完全簡支可不用 a a a a 5/al10/al 10/al 10/al 10/al7/alal al al配筋方式：連續(xù)板中的受力鋼筋可采用 彎起式 或 分離式 配筋 彎起式 ：配筋可先按跨內(nèi)正彎矩需要，確定所需鋼筋的直徑和間距，在支座 附近彎起 1／ 3～ 2／ 3，如鋼筋面積不滿足支座截面的需要，可另加直鋼筋補充不足。 鋼筋間距：鋼筋間距不小于 70mm；當板厚h≤150mm，間距不應大于 200mm；當板 厚 h＞150mm時，間距不應大于 ，且每 m板寬內(nèi)不應少于 3根鋼筋。 1．板的計算要點 對于那些四周都與梁整體連接的板區(qū)格，其彎矩設計值可減少 20%。 單向板的常用配筋率為(～ )％。 雖然按考慮內(nèi)力重分布的方法進行設計具有以上的種種優(yōu)點，但并不是對所有鋼筋混凝土超靜定結構都能適用。因此，應將組合 C的彎矩圖疊加一個附加三角形彎矩圖 2)調(diào)整跨內(nèi)彎矩：調(diào)整第一跨的跨內(nèi)最大彎矩，使 M1max降低為 。 現(xiàn)以承受均布荷載的五跨連續(xù)梁為例，用彎矩調(diào)幅法來闡明表中彎矩系數(shù)的確定方法。 并且應注意，經(jīng)過彎矩調(diào)幅以后，結構在正常使用極限狀態(tài)下不應出現(xiàn)塑性鉸。 )1011(/)( ??? eae MMM?為了闡明彎矩調(diào)幅法的概念和計算的基