熱輻射造成的火災(zāi)在建筑物間的蔓延(文件)
【正文】 度，而火災(zāi)的最高溫度是隨火災(zāi)荷重、建筑面積、墻體材料熱性能和窗口大小而不斷變化。 (491) 一、起火建筑物由窗 口向外輻射的熱量 二、木材受輻射熱 起火 三、熱輻射強度的 一般表達式及相對 位置系數(shù)的確定 四、受輻射照射物 體安全位置的確定 * 小節(jié)名 第八節(jié) 熱輻射造成的火災(zāi)在建筑物間的蔓延 A.QAHHGq iii40 108 8 3 71 ??? ??式中 q為火災(zāi)荷載， kg/m2； Gl為各可燃物重量， kg； Hl為可燃物燃燒熱， kJ/kg； Ho為木材單位發(fā)熱量，一般取 104， kJ/kg； ∑Ql為火災(zāi)分區(qū)內(nèi)可燃物總發(fā)熱量，kJ。 有了被照射的表面臨界強度和起火建筑物正立面最大的輻射強度，便可用下式推導(dǎo)出最大安全位置系數(shù)或臨界相對位置系數(shù)。 臨界相對位置系數(shù)可根據(jù)如下公式求得： (495) 確定了臨界相對位置系數(shù)以后，被照射物體的安全位置可用以下幾種方法確定。 (496) 式中， h為起火建筑輻射面高度； b為起火建筑輻射面寬度。 圖 437 不同窗口和立面面積條件下 火災(zāi)溫度和正立面平均輻射強度關(guān)系 一、起火建筑物由窗 口向外輻射的熱量 二、木材受輻射熱 起火 三、熱輻射強度的 一般表達式及相對 位置系數(shù)的確定 四、受輻射照射物 體安全位置的確定 * 小節(jié)名 第八節(jié) 熱輻射造成的火災(zāi)在建筑物間的蔓延 Rhbd cr it 81?? 圖 438 不同窗口和立面面積條件下 安全距離和正立面平均輻射強度關(guān)系 一、起火建筑物由窗 口向外輻射的熱量 二、木材受輻射熱 起火 三、熱輻射強度的 一般表達式及相對 位置系數(shù)的確定 四、受輻射照射物 體安全位置的確定 * 小節(jié)名 第八節(jié) 熱輻射造成的火災(zāi)在建筑物間的蔓延 此節(jié)末頁，點擊此處返回本章目錄 。s 時，可用圖 437和 438來確定它們之間的安全距離。cr i t IIP ????4m a xm a x TI ??m a xcr itcr it PII?? (一 ) 利用近似公式確定安全位置 若被輻射物體的受輻射面與起火建筑物的立面平行，其安全距離可用前面給出的近似公式得到。 求得臨界相對位置系數(shù)以后，便可得到受照射物體相對的安全位置。而從建筑耐火性能研究的角度看，火災(zāi)持續(xù)時間是指火災(zāi)區(qū)間轟燃后經(jīng)歷的時間。為了研究方便，一般將實際存在的可燃物重量換算成等同發(fā)熱量的木材重量，定義為等效可燃物量。工業(yè)發(fā)達國家把 作為木材點燃的臨界輻射強度。主要原因在于，當(dāng) φ/P≤，計算得到的間距本身較小，與精確數(shù)值相比，僅僅相差很小的距離，一般在 。 當(dāng) S趨于無限大時，方程式也可進一步簡化為： (489) 當(dāng) q值大于 ，與精確的方程式一致。而系數(shù) P，等于窗口面積與建筑物相對立面面積之比。由此可見，相對位置系數(shù)是接受體獲得熱輻射強度和發(fā)射表面發(fā)射強度之比。 從輻射體表面微元 dF1到被輻射物體表面微元 dF2的熱通量為： (481) 式中， r為 dF1和 dF2的間距； β1和 β2為射線與微元面法線的夾角。常見材料的臨界輻射強度如表 47所列。 當(dāng)輻射熱低于某一入射強度，材料表面溫度則不可能達到燃點，因而不可能被點燃。木材點燃時間和熱輻射強度的關(guān)系曲線如圖 436所示。舊木材比新木材更易起火。s ；在曲線 B和曲線C中，這一輻射強度分別約為 10~12 104J/m2若輻射強度達到某一臨界值，熱解可燃?xì)馀c空氣混合后的濃度足夠大，氣體溫度足夠高，氣體將被點燃。材料表面接受的輻射強度越大，起火所需時間就越短。試件一旦起火燃燒，整個墻面在 1~3s內(nèi)將完全起火燃燒，并導(dǎo)致內(nèi)
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