【正文】 圖 52） 、的主要步驟如下：1 鋼絞線下料完畢后在其一端套入錨板作為梳束工具（也可用限位板） ，用12砂輪鋸將該端鋼絞線各索端頭切割 20～30cm，但保留中心一根鋼絲。5 將牽引螺塞與螺旋套連接，螺旋套另一端由卷揚(yáng)機(jī)上的鋼絲繩牽引，穿束時(shí)由卷揚(yáng)機(jī)緩慢牽引整束鋼絞線平動(dòng)完成整束穿束。2 梳束板各孔的間距宜為 2mm，并且各孔位應(yīng)做好對(duì)應(yīng)編號(hào)，其位置應(yīng)與錨具安裝孔位保持一致。 預(yù)應(yīng)力筋的穿束時(shí)間 預(yù)應(yīng)力混凝土后張梁板在混凝土澆筑之前不得穿束，混凝土澆筑前應(yīng)在管道內(nèi)穿硬塑料管，硬塑料管的直徑宜小于管道直徑 1cm。在任何情況下，當(dāng)在安裝有預(yù)應(yīng)力筋的附近進(jìn)行電焊時(shí)，對(duì)全部預(yù)應(yīng)力筋及金屬件均應(yīng)進(jìn)行保護(hù)，防止沾上焊渣或造成其它損壞。當(dāng)同一截面中有多束一端張拉的預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，張拉端宜分別設(shè)置在構(gòu)件的兩端。錨具、限位板安裝前應(yīng)檢查孔位分布的重合一致性，安裝時(shí)必須保證各個(gè)孔位對(duì)中，不能發(fā)生偏位。 張拉錨固后需要放松預(yù)應(yīng)力時(shí)，須符合下述要求：1 對(duì)于承壓式錨具，可用張拉設(shè)備松開錨具，將預(yù)應(yīng)力緩慢的卸除。5 應(yīng)有可靠的放張方案和詳盡的放張記錄。并應(yīng)勻速加壓，為確保多點(diǎn)張拉的同步性，可增加幾個(gè)停頓點(diǎn)。預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值 (mm)可按下式計(jì)算：L?PEA?式中：P P──預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力(N)，直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋計(jì)算方法見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）附錄G8；L──預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度(mm)；AP──預(yù)應(yīng)力筋的截面面積(mm 2)；EP──預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量(N/mm 2)。 張拉同步性控制預(yù)應(yīng)力筋張拉同步性控制包括：?jiǎn)问摻g線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對(duì)稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點(diǎn)同步性。3 斷絲的處理1） 由同束各鋼絞線受力不均引起的斷絲，說明梳、編、穿束存在質(zhì)量問題，須嚴(yán)格按照本指南第 5 章的要求梳進(jìn)行梳編穿束施工。4）因錨具、限位板、工具錨孔位分布不一致而斷絲，安裝時(shí)應(yīng)加強(qiáng)檢查，發(fā)現(xiàn)孔位不重合應(yīng)及時(shí)重新按錨具孔位分布加工限位板、工具錨。2 在張拉前進(jìn)行調(diào)索，保證各根鋼絞線受力的均勻度，以確保在進(jìn)行超張拉時(shí)，各根鋼絞線不會(huì)進(jìn)入屈服階段甚至出現(xiàn)斷絲情況，對(duì)于較短的豎向束，宜采用低回縮二次張拉錨具，減小鋼絞線回縮對(duì)有效預(yù)應(yīng)力的影響。錨具內(nèi)縮量≤6mm，第二次張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量與理論伸長(zhǎng)量偏差應(yīng)控制在177。第一次張拉控制應(yīng)力宜按設(shè)計(jì)的張拉控制應(yīng)力超張3%，無論任何情況，張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)大 。 精軋螺紋鋼筋豎向預(yù)應(yīng)力筋施工應(yīng)注意：1 精軋螺紋鋼筋豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉后伸長(zhǎng)量很小，伸長(zhǎng)量的量測(cè)可采用千斤頂上轉(zhuǎn)數(shù)表記錄換算值與實(shí)際測(cè)量活塞桿伸長(zhǎng)度（宜用游標(biāo)卡尺進(jìn)行測(cè)量）相結(jié)合的方法。第二次張拉時(shí)機(jī)在全橋合攏，橋面鋪裝前完成。摩阻測(cè)試方法參見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ0412022）附錄 G9；2 根據(jù)管道摩阻測(cè)試結(jié)果確定超張拉系數(shù)作為相同束長(zhǎng)、同類布束方式的預(yù)應(yīng)力筋的超張拉系數(shù)；3 由確定的超張拉系數(shù)實(shí)施張拉，減少鋼絞線、錨具回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，并宜采用低回縮值錨具（需采用專用張拉工裝） ，可有效減少錨具壓縮量，以達(dá)到減少預(yù)應(yīng)力損失的目的。漿體中一般應(yīng)摻入適量的減水劑、緩凝劑、引氣劑和鋼筋阻銹劑等外加劑，也可摻入粉煤灰、微膨脹劑，但不得加入鋁粉或含有氯化物等有害成分的外加劑。泌水率和膨脹率的試驗(yàn)方法見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）附錄 G10。3 壓漿前應(yīng)用壓力清水沖洗管道，以排除孔內(nèi)雜物，保證管道暢通；沖洗后將管道內(nèi)的空氣及多余水分排除，壓漿前使其達(dá)到負(fù)壓狀態(tài)，然后用壓漿機(jī)以正壓力對(duì)管道注入水泥漿。7 壓漿時(shí)，對(duì)曲線管道和豎向管道應(yīng)從最低點(diǎn)的壓漿孔壓入，由最高點(diǎn)的排氣孔泌水，壓漿順序?yàn)槭紫葔鹤⑾聦庸艿?、較集中和鄰近的管道，宜盡量連續(xù)壓漿完成。10 壓漿時(shí)，每一個(gè)工作班應(yīng)留取不少于 3 組 的立方體試件，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù) 28 天，檢查其抗壓強(qiáng)度，作為評(píng)定漿體質(zhì)量的依據(jù)。 對(duì)后張預(yù)制構(gòu)件，在管道壓漿前不得安裝就位。漿體從下端壓入，上端錨墊板出漿孔排氣、排水出漿方法。壓漿完成后，即使沉淀，管道內(nèi)也能保證密實(shí)。一旦壓漿發(fā)現(xiàn)堵孔，則應(yīng)根據(jù)壓漿進(jìn)漿數(shù)量和事先量測(cè)記錄，準(zhǔn)確判定堵孔位置，并在該位置增設(shè)注漿孔或排氣孔，對(duì)該孔進(jìn)行二次補(bǔ)漿，直至孔內(nèi)漿液密實(shí)。發(fā)現(xiàn)損壞、失效時(shí)，應(yīng)及時(shí)修復(fù)或采取補(bǔ)救措施。設(shè)計(jì)無要求時(shí)，一般不宜低于構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)值的 80%。 同一截面預(yù)應(yīng)力筋接頭面積不超過預(yù)應(yīng)力筋總面積的 25%，接頭的質(zhì)量應(yīng)符合規(guī)范要求。 壓漿的水泥漿性能和強(qiáng)度應(yīng)符合施工技術(shù)規(guī)范要求，壓漿時(shí)排氣、排水孔應(yīng)有原漿溢出后方可關(guān)閉。30管道坐標(biāo)（mm）梁高方向 177。表 103 錨下有效預(yù)應(yīng)力大小控制要求設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力 錨下有效預(yù)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值(kN) 允許偏差(%) pkf172 177。3%表 105 梁板、斷面總的錨下有效預(yù)應(yīng)力控制要求項(xiàng)目 允許偏差(%) 項(xiàng)目 允許偏差(%)梁板總的有效預(yù)應(yīng)力 177。 預(yù)應(yīng)力質(zhì)量檢測(cè) 錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)以抽檢為主，簡(jiǎn)支梁頻率一般不宜少于 2%，連續(xù)T 梁、箱梁負(fù)彎矩段預(yù)應(yīng)力筋頻率不宜少于 3%，連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力筋頻率不宜少于 5%。張拉施工質(zhì)量驗(yàn)收除符合本指南的要求外，還應(yīng)符合現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ 0412022） 、 《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》 （JTG F80/12022）的要求。5% 、單根有效預(yù)應(yīng)力偏差不超過177。 少穿、漏穿預(yù)應(yīng)力筋或預(yù)應(yīng)力筋屈服，驗(yàn)收時(shí)直接認(rèn)定為不合格。2 連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋退索1）同時(shí)對(duì)稱張拉的鋼束，若有一束需退索處理，與之對(duì)稱的鋼束應(yīng)附帶一同退索。單根退索操作步驟如下：1 安裝千斤頂時(shí)，首先要有約 100～120mm 的預(yù)先空程伸長(zhǎng)，再夾住單根鋼絞線，利用退錨器退錨；2 啟動(dòng)油泵，千斤頂做功拉出工作夾片，并穩(wěn)壓；3 挑松工作夾片，使之剝離，緩慢卸壓，直至為零；4 若活塞的伸長(zhǎng)量無法一次卸完壓力，則當(dāng)活塞長(zhǎng)度是工作夾片長(zhǎng)度的 倍的時(shí)候，鎖住壓力，重新安裝工作夾片；5 繼續(xù)卸壓，使應(yīng)力轉(zhuǎn)換到工作夾片上；6 重復(fù)以上步驟，直至鋼絞線松弛。4 高壓油泵與千斤頂之間的連接點(diǎn)，各接口必須完好無損。6 張拉前，操作人員要確保聯(lián)絡(luò)信號(hào)。 張拉完畢后，對(duì)張拉施錨兩端，應(yīng)妥善保護(hù)，不得壓重物。施壓前應(yīng)調(diào)整好安全閥。 施工中，制梁場(chǎng)、存梁場(chǎng)臨時(shí)用地應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)赝恋乩靡?guī)劃，統(tǒng)籌考慮，要盡量少占用耕地，保護(hù)植被和沿線的原有地形地貌。與現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）相比，本指南主要在以下方面做了補(bǔ)充和細(xì)化，某些內(nèi)容填補(bǔ)了該規(guī)范的空白：1 有效預(yù)應(yīng)力的的檢測(cè)驗(yàn)收。4 為保證同束中各根鋼絞線受力的均勻性，強(qiáng)調(diào)采用整束穿束工藝進(jìn)行穿束施工。由于對(duì)預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)的研究工作還不夠深入，加之水平和時(shí)間有限，本指南有些內(nèi)容還有待進(jìn)一步深入研究，錯(cuò)誤與紕漏在所難免，懇請(qǐng)使用本指南28的各方予以指出并提出寶貴意見，以便我們繼續(xù)研究與探討，不斷地完善，從而更好的為使用本指南的廣大工程技術(shù)人員服務(wù)。對(duì)于彎曲部分的管道，除存在上述管道偏差影響之外，還存在管道彎轉(zhuǎn)，預(yù)應(yīng)力對(duì)管道內(nèi)壁徑向壓力所引起的摩擦損失，即彎道影響摩擦損失，其數(shù)值較大。2 條 張拉設(shè)備整體靜態(tài)標(biāo)定千斤頂、壓力表和油泵是一個(gè)完整的張拉施力系統(tǒng)，千斤頂顯示張拉力值，油壓表顯示兆帕數(shù)，兩者的相互轉(zhuǎn)換與油缸本身性質(zhì)（如張拉油缸面積）相關(guān)，因此必須結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)整體靜態(tài)標(biāo)定。該設(shè)備主要有以下功能：301 能精確控制有效預(yù)應(yīng)力值的大小和不均勻度；2 實(shí)現(xiàn)張拉過程智能控制，不受人為、環(huán)境因素影響。因此本指南強(qiáng)調(diào)采用整束穿束系統(tǒng)進(jìn)行穿束。預(yù)應(yīng)力構(gòu)件張拉時(shí)，為排除混凝土的彈性壓縮不均、預(yù)應(yīng)力筋回縮及錨具變形不均等對(duì)張拉后有效預(yù)應(yīng)力的影響進(jìn)而產(chǎn)生整束有效預(yù)應(yīng)力不均勻，應(yīng)按設(shè)計(jì)要求采用多臺(tái)千斤頂，同步分級(jí)張拉到設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力，盡量消除各束預(yù)應(yīng)力損失不均帶來的有效預(yù)應(yīng)力偏差。對(duì)于多排鋼束，必須對(duì)稱進(jìn)行，采取分批張拉的原則，以保證梁體在施加預(yù)應(yīng)力的過程中受力均勻、對(duì)稱且同步，使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)31和側(cè)彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而變形，也可以防止先張拉的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力受后張拉預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的影響，這樣保證了竣工后梁體的錨下有效預(yù)應(yīng)力值。采用智能張拉設(shè)備可以捕捉到鋼絞線的彈性受力起點(diǎn)，可直接測(cè)得初應(yīng)力階段的伸長(zhǎng)量而不必進(jìn)行初應(yīng)力下伸長(zhǎng)量的推算。以保證有效預(yù)應(yīng)力充分傳遞，對(duì)梁體反拱也有很大好處。9 條 連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力建立橋梁結(jié)構(gòu)中，豎向預(yù)應(yīng)力和縱向預(yù)應(yīng)力兩者結(jié)合來控制腹板的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。從有效預(yù)應(yīng)力建立難易的角度出發(fā)，建議連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋采用鋼絞線束。從布束上看，預(yù)應(yīng)力鋼束較為平直，故摩阻不大，現(xiàn)普遍采用兩端張拉，預(yù)應(yīng)力損失甚為嚴(yán)重：按一般錨具、限位板與鋼絞線的匹配關(guān)系，從現(xiàn)行規(guī)范要求，張拉錨固后其回縮值為 6mm，兩端張拉則為 12mm。11 條 錨下有效預(yù)應(yīng)力的驗(yàn)收同束索力不均勻度、同梁（斷面）束力不均勻度分別定義如下：33同束不均勻度=（單根最大索力－單根最小索力）/ 單根最大索力 100%同梁（斷面）不均勻度=（束力最大值－束力最小值）/ 束力最大值100%12 條 錨下有效預(yù)應(yīng)力的檢測(cè)儀器與檢測(cè)原理錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測(cè)是利用預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動(dòng)控制綜合測(cè)試儀來完成的，該儀器由液壓泵站系統(tǒng)、千斤頂系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)組成。因?yàn)闄z測(cè)張拉，夾片只隨鋼絞線軸線移動(dòng) ，遠(yuǎn)低于限位板的限位面，夾片仍牢牢咬住鋼絞線，力放開后，夾片與鋼絞線相對(duì)位置不發(fā)生變化，由于鋼絞線是彈性體，在比例極限內(nèi)，力放松后，鋼絞線會(huì)恢復(fù)原狀，其錨下有效預(yù)應(yīng)力也不會(huì)發(fā)生變化。當(dāng)千斤頂帶動(dòng)鋼絞線與夾片沿軸線移動(dòng) 時(shí)，即測(cè)出錨下有效預(yù)應(yīng)力值。再計(jì)及錨具壓縮變形，預(yù)應(yīng)力損失就更大，嚴(yán)重影響了有效預(yù)應(yīng)力的建立。鋼絞線豎向束二次張拉施工技術(shù)的詳細(xì)要求參見《二次張拉低回縮鋼絞線豎向預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范》 （草案） 。為保證豎向筋錨固后有效預(yù)應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)要求，有必要對(duì)其進(jìn)行嚴(yán)格的控制，發(fā)現(xiàn)其存在的規(guī)律，以準(zhǔn)確建立豎向有效預(yù)應(yīng)力值。8 條 張拉同步性控制在張拉過程中應(yīng)作到四個(gè)同步：?jiǎn)问摻g線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對(duì)稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點(diǎn)同步性。一般來說，從張拉至張拉控制應(yīng)力到油壓表讀數(shù)穩(wěn)定要 5～8min（與梁的長(zhǎng)短、預(yù)應(yīng)力筋布局、張拉方式有關(guān)） 。在計(jì)算實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)量時(shí)，初應(yīng)力以下的推算伸長(zhǎng)量應(yīng)以初應(yīng)力至最大張拉控制力之間的伸長(zhǎng)量按比例計(jì)算。張拉施工時(shí)，各張拉機(jī)具應(yīng)在保壓持荷均達(dá)到穩(wěn)定后同步放張。5 條 預(yù)應(yīng)力施加的順序、同步性與對(duì)稱性預(yù)應(yīng)力張拉控制采取張拉力和伸長(zhǎng)值的雙重控制法，以張拉力為主，伸長(zhǎng)值作校核。4 、 條 梳編穿束工藝現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）中對(duì)單根穿束、整束穿束均認(rèn)可。檢測(cè)中若發(fā)現(xiàn)錨下有效預(yù)應(yīng)力及均勻度偏差較大的鋼束，應(yīng)對(duì)該鋼束全部退錨，重新梳編穿束，并對(duì)千斤頂泵站系統(tǒng)進(jìn)行修復(fù)后實(shí)施正確的靜態(tài)標(biāo)定后，才能繼續(xù)進(jìn)行張拉施工。構(gòu)件內(nèi)波紋管的長(zhǎng)度較短且為直線形狀，基本可忽略管道摩擦的影響。因此需進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)以求得可靠的管道摩擦系數(shù)和管道偏差系數(shù)以及準(zhǔn)確評(píng)價(jià)錨圈口摩擦損失，以合理確定實(shí)際的預(yù)應(yīng)力損失值。5 提出了預(yù)應(yīng)力張拉質(zhì)量智能控制的技術(shù)手段。2 鑒于張拉速度過快導(dǎo)致梁體產(chǎn)生裂縫和持荷時(shí)間不足導(dǎo)致實(shí)測(cè)有效預(yù)應(yīng)力偏小的情況，本指南對(duì)不同長(zhǎng)度鋼束的持荷時(shí)間和張拉施工