【正文】 圖 52） 、的主要步驟如下：1 鋼絞線下料完畢后在其一端套入錨板作為梳束工具（也可用限位板） ，用12砂輪鋸將該端鋼絞線各索端頭切割 20～30cm，但保留中心一根鋼絲。5 將牽引螺塞與螺旋套連接，螺旋套另一端由卷揚機上的鋼絲繩牽引，穿束時由卷揚機緩慢牽引整束鋼絞線平動完成整束穿束。2 梳束板各孔的間距宜為 2mm，并且各孔位應做好對應編號，其位置應與錨具安裝孔位保持一致。 預應力筋的穿束時間 預應力混凝土后張梁板在混凝土澆筑之前不得穿束，混凝土澆筑前應在管道內(nèi)穿硬塑料管，硬塑料管的直徑宜小于管道直徑 1cm。在任何情況下，當在安裝有預應力筋的附近進行電焊時，對全部預應力筋及金屬件均應進行保護，防止沾上焊渣或造成其它損壞。當同一截面中有多束一端張拉的預應力筋時，張拉端宜分別設置在構(gòu)件的兩端。錨具、限位板安裝前應檢查孔位分布的重合一致性，安裝時必須保證各個孔位對中，不能發(fā)生偏位。 張拉錨固后需要放松預應力時，須符合下述要求：1 對于承壓式錨具，可用張拉設備松開錨具，將預應力緩慢的卸除。5 應有可靠的放張方案和詳盡的放張記錄。并應勻速加壓，為確保多點張拉的同步性，可增加幾個停頓點。預應力筋的理論伸長值 (mm)可按下式計算：L?PEA?式中：P P──預應力筋的平均張拉力(N)，直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋計算方法見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）附錄G8；L──預應力筋的長度(mm)；AP──預應力筋的截面面積(mm 2)；EP──預應力筋的彈性模量(N/mm 2)。 張拉同步性控制預應力筋張拉同步性控制包括：單束鋼絞線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點同步性。3 斷絲的處理1） 由同束各鋼絞線受力不均引起的斷絲，說明梳、編、穿束存在質(zhì)量問題，須嚴格按照本指南第 5 章的要求梳進行梳編穿束施工。4）因錨具、限位板、工具錨孔位分布不一致而斷絲，安裝時應加強檢查，發(fā)現(xiàn)孔位不重合應及時重新按錨具孔位分布加工限位板、工具錨。2 在張拉前進行調(diào)索，保證各根鋼絞線受力的均勻度，以確保在進行超張拉時，各根鋼絞線不會進入屈服階段甚至出現(xiàn)斷絲情況，對于較短的豎向束，宜采用低回縮二次張拉錨具，減小鋼絞線回縮對有效預應力的影響。錨具內(nèi)縮量≤6mm，第二次張拉實際伸長量與理論伸長量偏差應控制在177。第一次張拉控制應力宜按設計的張拉控制應力超張3%，無論任何情況，張拉控制應力值不應大 。 精軋螺紋鋼筋豎向預應力筋施工應注意：1 精軋螺紋鋼筋豎向預應力筋張拉后伸長量很小，伸長量的量測可采用千斤頂上轉(zhuǎn)數(shù)表記錄換算值與實際測量活塞桿伸長度（宜用游標卡尺進行測量）相結(jié)合的方法。第二次張拉時機在全橋合攏，橋面鋪裝前完成。摩阻測試方法參見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ0412022）附錄 G9；2 根據(jù)管道摩阻測試結(jié)果確定超張拉系數(shù)作為相同束長、同類布束方式的預應力筋的超張拉系數(shù)；3 由確定的超張拉系數(shù)實施張拉，減少鋼絞線、錨具回縮引起的預應力損失，并宜采用低回縮值錨具（需采用專用張拉工裝） ，可有效減少錨具壓縮量，以達到減少預應力損失的目的。漿體中一般應摻入適量的減水劑、緩凝劑、引氣劑和鋼筋阻銹劑等外加劑，也可摻入粉煤灰、微膨脹劑，但不得加入鋁粉或含有氯化物等有害成分的外加劑。泌水率和膨脹率的試驗方法見《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）附錄 G10。3 壓漿前應用壓力清水沖洗管道，以排除孔內(nèi)雜物，保證管道暢通；沖洗后將管道內(nèi)的空氣及多余水分排除，壓漿前使其達到負壓狀態(tài)，然后用壓漿機以正壓力對管道注入水泥漿。7 壓漿時，對曲線管道和豎向管道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔泌水，壓漿順序為首先壓注下層管道、較集中和鄰近的管道，宜盡量連續(xù)壓漿完成。10 壓漿時，每一個工作班應留取不少于 3 組 的立方體試件，標準養(yǎng)護 28 天，檢查其抗壓強度，作為評定漿體質(zhì)量的依據(jù)。 對后張預制構(gòu)件，在管道壓漿前不得安裝就位。漿體從下端壓入，上端錨墊板出漿孔排氣、排水出漿方法。壓漿完成后，即使沉淀，管道內(nèi)也能保證密實。一旦壓漿發(fā)現(xiàn)堵孔，則應根據(jù)壓漿進漿數(shù)量和事先量測記錄，準確判定堵孔位置，并在該位置增設注漿孔或排氣孔，對該孔進行二次補漿，直至孔內(nèi)漿液密實。發(fā)現(xiàn)損壞、失效時，應及時修復或采取補救措施。設計無要求時，一般不宜低于構(gòu)件混凝土強度等級值的 80%。 同一截面預應力筋接頭面積不超過預應力筋總面積的 25%，接頭的質(zhì)量應符合規(guī)范要求。 壓漿的水泥漿性能和強度應符合施工技術(shù)規(guī)范要求，壓漿時排氣、排水孔應有原漿溢出后方可關(guān)閉。30管道坐標（mm）梁高方向 177。表 103 錨下有效預應力大小控制要求設計張拉控制應力 錨下有效預應力標準值(kN) 允許偏差(%) pkf172 177。3%表 105 梁板、斷面總的錨下有效預應力控制要求項目 允許偏差(%) 項目 允許偏差(%)梁板總的有效預應力 177。 預應力質(zhì)量檢測 錨下有效預應力檢測以抽檢為主，簡支梁頻率一般不宜少于 2%，連續(xù)T 梁、箱梁負彎矩段預應力筋頻率不宜少于 3%，連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋預應力筋頻率不宜少于 5%。張拉施工質(zhì)量驗收除符合本指南的要求外，還應符合現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ 0412022） 、 《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》 （JTG F80/12022）的要求。5% 、單根有效預應力偏差不超過177。 少穿、漏穿預應力筋或預應力筋屈服，驗收時直接認定為不合格。2 連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋退索1）同時對稱張拉的鋼束，若有一束需退索處理，與之對稱的鋼束應附帶一同退索。單根退索操作步驟如下：1 安裝千斤頂時，首先要有約 100～120mm 的預先空程伸長，再夾住單根鋼絞線，利用退錨器退錨；2 啟動油泵，千斤頂做功拉出工作夾片，并穩(wěn)壓；3 挑松工作夾片，使之剝離，緩慢卸壓，直至為零；4 若活塞的伸長量無法一次卸完壓力，則當活塞長度是工作夾片長度的 倍的時候，鎖住壓力，重新安裝工作夾片；5 繼續(xù)卸壓，使應力轉(zhuǎn)換到工作夾片上；6 重復以上步驟，直至鋼絞線松弛。4 高壓油泵與千斤頂之間的連接點，各接口必須完好無損。6 張拉前，操作人員要確保聯(lián)絡信號。 張拉完畢后，對張拉施錨兩端，應妥善保護，不得壓重物。施壓前應調(diào)整好安全閥。 施工中，制梁場、存梁場臨時用地應結(jié)合當?shù)赝恋乩靡?guī)劃，統(tǒng)籌考慮，要盡量少占用耕地，保護植被和沿線的原有地形地貌。與現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）相比，本指南主要在以下方面做了補充和細化，某些內(nèi)容填補了該規(guī)范的空白：1 有效預應力的的檢測驗收。4 為保證同束中各根鋼絞線受力的均勻性，強調(diào)采用整束穿束工藝進行穿束施工。由于對預應力施工技術(shù)的研究工作還不夠深入，加之水平和時間有限，本指南有些內(nèi)容還有待進一步深入研究，錯誤與紕漏在所難免，懇請使用本指南28的各方予以指出并提出寶貴意見，以便我們繼續(xù)研究與探討，不斷地完善，從而更好的為使用本指南的廣大工程技術(shù)人員服務。對于彎曲部分的管道，除存在上述管道偏差影響之外，還存在管道彎轉(zhuǎn)，預應力對管道內(nèi)壁徑向壓力所引起的摩擦損失，即彎道影響摩擦損失，其數(shù)值較大。2 條 張拉設備整體靜態(tài)標定千斤頂、壓力表和油泵是一個完整的張拉施力系統(tǒng)，千斤頂顯示張拉力值，油壓表顯示兆帕數(shù)，兩者的相互轉(zhuǎn)換與油缸本身性質(zhì)（如張拉油缸面積）相關(guān)，因此必須結(jié)合施工現(xiàn)場整體靜態(tài)標定。該設備主要有以下功能：301 能精確控制有效預應力值的大小和不均勻度；2 實現(xiàn)張拉過程智能控制，不受人為、環(huán)境因素影響。因此本指南強調(diào)采用整束穿束系統(tǒng)進行穿束。預應力構(gòu)件張拉時，為排除混凝土的彈性壓縮不均、預應力筋回縮及錨具變形不均等對張拉后有效預應力的影響進而產(chǎn)生整束有效預應力不均勻，應按設計要求采用多臺千斤頂，同步分級張拉到設計張拉控制應力，盡量消除各束預應力損失不均帶來的有效預應力偏差。對于多排鋼束，必須對稱進行，采取分批張拉的原則，以保證梁體在施加預應力的過程中受力均勻、對稱且同步，使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)31和側(cè)彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而變形，也可以防止先張拉的預應力筋的應力受后張拉預應力筋應力的影響，這樣保證了竣工后梁體的錨下有效預應力值。采用智能張拉設備可以捕捉到鋼絞線的彈性受力起點，可直接測得初應力階段的伸長量而不必進行初應力下伸長量的推算。以保證有效預應力充分傳遞，對梁體反拱也有很大好處。9 條 連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預應力筋有效預應力建立橋梁結(jié)構(gòu)中，豎向預應力和縱向預應力兩者結(jié)合來控制腹板的剪應力和主拉應力。從有效預應力建立難易的角度出發(fā)，建議連續(xù)梁橋、剛構(gòu)橋豎向預應力筋采用鋼絞線束。從布束上看，預應力鋼束較為平直，故摩阻不大，現(xiàn)普遍采用兩端張拉，預應力損失甚為嚴重：按一般錨具、限位板與鋼絞線的匹配關(guān)系，從現(xiàn)行規(guī)范要求，張拉錨固后其回縮值為 6mm，兩端張拉則為 12mm。11 條 錨下有效預應力的驗收同束索力不均勻度、同梁（斷面）束力不均勻度分別定義如下：33同束不均勻度=（單根最大索力－單根最小索力）/ 單根最大索力 100%同梁（斷面）不均勻度=（束力最大值－束力最小值）/ 束力最大值100%12 條 錨下有效預應力的檢測儀器與檢測原理錨下有效預應力檢測是利用預應力張拉錨固自動控制綜合測試儀來完成的，該儀器由液壓泵站系統(tǒng)、千斤頂系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)組成。因為檢測張拉，夾片只隨鋼絞線軸線移動 ，遠低于限位板的限位面，夾片仍牢牢咬住鋼絞線，力放開后，夾片與鋼絞線相對位置不發(fā)生變化，由于鋼絞線是彈性體，在比例極限內(nèi)，力放松后，鋼絞線會恢復原狀，其錨下有效預應力也不會發(fā)生變化。當千斤頂帶動鋼絞線與夾片沿軸線移動 時，即測出錨下有效預應力值。再計及錨具壓縮變形，預應力損失就更大，嚴重影響了有效預應力的建立。鋼絞線豎向束二次張拉施工技術(shù)的詳細要求參見《二次張拉低回縮鋼絞線豎向預應力錨固系統(tǒng)設計、施工、驗收技術(shù)規(guī)范》 （草案） 。為保證豎向筋錨固后有效預應力達到設計要求，有必要對其進行嚴格的控制，發(fā)現(xiàn)其存在的規(guī)律，以準確建立豎向有效預應力值。8 條 張拉同步性控制在張拉過程中應作到四個同步：單束鋼絞線兩端張拉同步性、多束鋼絞線對稱張拉同步性、張拉過程同步性、張拉停頓點同步性。一般來說，從張拉至張拉控制應力到油壓表讀數(shù)穩(wěn)定要 5～8min（與梁的長短、預應力筋布局、張拉方式有關(guān)） 。在計算實測伸長量時，初應力以下的推算伸長量應以初應力至最大張拉控制力之間的伸長量按比例計算。張拉施工時，各張拉機具應在保壓持荷均達到穩(wěn)定后同步放張。5 條 預應力施加的順序、同步性與對稱性預應力張拉控制采取張拉力和伸長值的雙重控制法，以張拉力為主，伸長值作校核。4 、 條 梳編穿束工藝現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）中對單根穿束、整束穿束均認可。檢測中若發(fā)現(xiàn)錨下有效預應力及均勻度偏差較大的鋼束，應對該鋼束全部退錨，重新梳編穿束，并對千斤頂泵站系統(tǒng)進行修復后實施正確的靜態(tài)標定后，才能繼續(xù)進行張拉施工。構(gòu)件內(nèi)波紋管的長度較短且為直線形狀，基本可忽略管道摩擦的影響。因此需進行現(xiàn)場試驗以求得可靠的管道摩擦系數(shù)和管道偏差系數(shù)以及準確評價錨圈口摩擦損失，以合理確定實際的預應力損失值。5 提出了預應力張拉質(zhì)量智能控制的技術(shù)手段。2 鑒于張拉速度過快導致梁體產(chǎn)生裂縫和持荷時間不足導致實測有效預應力偏小的情況，本指南對不同長度鋼束的持荷時間和張拉施工