【正文】 ()∑ni——以應(yīng)力循環(huán)次數(shù)表示的結(jié)構(gòu)預(yù)期使用壽命；ni——預(yù)期壽命內(nèi)應(yīng)力幅水平達到Dsi的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 構(gòu)造要求167。3. 合理使用：受拉部位不焊接掛物。實際工程中主要采用C級普通螺栓，其優(yōu)點是施工方便，便于拆遷，但剪切變形大；高強度螺栓：受拉連接，變形小，強度高。不等寬和不等厚的對接，采用不大于1:(承受動力荷載并需要計算疲勞的構(gòu)件1:4)的坡度過渡，但厚度差不大于4mm時可采用焊縫找坡(167。自動焊：Q235: A、B、C級F4A0H08A，D級F4A2H08A；Q345: F50F501H08A、H08MnA、H10Mn2；Q390: F501 H08MnA、H10MnH08MnMoA；Q420: F601 H10MnH08MnMoA。t——在對接接頭中為連接件的較小厚度；在T形接頭中為腹板的厚度；、——對接焊縫的抗拉、抗壓強度設(shè)計值。2 當(dāng)對接焊縫和T 形對接與角接組合焊縫無法采用引弧板和引出板施焊時，每條焊縫的長度計算時應(yīng)各減去2t?；颚? 60176。當(dāng)焊件厚度等于或小于4mm 時，則最小焊腳尺寸應(yīng)與焊件厚度相同。說明：上述四條構(gòu)造要求中，前三條與第4)有兩點不一樣：① 前3條是構(gòu)造限制，任何一條不滿足的焊縫就不能作為受力焊縫，只能按不受力的構(gòu)造焊縫處理，而第4)僅是計算限制，實際焊縫可以任意長，只是計算時其長度只能取到lwmax；② 前3條對側(cè)面角焊縫或正面角焊縫或者兩者的混合都必須滿足，而第(4)僅對側(cè)面角焊縫限制(因正面角焊縫傳遞的內(nèi)力沿焊縫長度基本上分布均勻，而側(cè)面角焊縫傳遞的剪力沿焊縫長度分布不均勻，兩頭大，中間小?！?67。正面角焊縫(作用力垂直于焊縫長度方向，這時τf=0): 側(cè)面角焊縫(作用力平行于焊縫長度方向，這時σf=0): 說明角焊縫的強度設(shè)計值是根據(jù)側(cè)面角焊縫確定的，正面角焊縫的強度要比側(cè)面角焊縫高(βf≥)。角鋼組合k1k2等邊角鋼不等邊角鋼，長邊相連不等邊角鋼，短邊相連 進十法精確到10mm。③ L形圍焊 進一法精確到8mm…… 進十法精確到10mm。2. 計算(1) 受剪連接1) 破壞形式：①螺栓桿被剪斷②螺栓孔承壓破壞③構(gòu)件端部被剪壞④構(gòu)件凈截面強度破壞其中①和②通過螺栓連接計算來防止，③通過限制端距來防止，④通過構(gòu)件凈截面強度計算防止。② 承受形心拉力N和彎矩M(一般C級普通螺栓不宜同時受拉受剪) 　　當(dāng)≥0時，說明所有螺栓均受拉，按下式計算抗拉強度：當(dāng)﹤0時，說明端板與柱翼緣之間存在壓力，而該壓力端板與柱翼緣之間直接承壓傳遞，螺栓反而松弛退出工作。由于高強度螺栓材料無明顯的屈服點，現(xiàn)改為用抗拉強度fu代替fy作為強度控制值，(：∵fy= fu，∴P保持不變；：∵fy= fu，∴ fu = )。ⅱ承受形心力N(橫向)和V(豎向)、扭矩T 2) 受拉連接① 破壞形式：被連接件即將被拉開，這時預(yù)拉力即將被外力平衡。3) 同時受拉和受剪連接(2) 承壓型連接1) 受剪連接 (計算與普通C級螺栓完全相同) ① 破壞形式：與普通螺栓相同。 其實GB 50017中取承壓型連接中高強度螺栓的抗拉強度設(shè)計值為，就是取則抗拉承載力說明承壓型連接的抗拉承載力設(shè)計在數(shù)值上與摩擦型連接是一樣。常用的計算方法是假定受壓一側(cè)最外排螺栓軸線為中和軸，忽略端板與柱翼緣之間存在的壓力影響，對中和軸取矩，按下式計算抗拉強度：(ⅱ) 施加預(yù)拉力與高強度螺栓摩擦型連接計算同，不應(yīng)該考慮中和軸的移動。 在下列情況的連接中，螺栓的數(shù)目應(yīng)予增加：1 一個構(gòu)件借助填板或其它中間板件與另一構(gòu)件連接的螺栓(摩擦型連接的高強度螺栓除外)數(shù)目應(yīng)按計算增加10%。輕型圍護結(jié)構(gòu)采用冷彎薄壁的C形或Z形，其中Z形容易做成連續(xù)構(gòu)件，而C形則比較困難一些。2. 腹板厚度 (單位：mm) (單位：cm)可取3. 翼緣尺寸可取 一般取為20mm倍數(shù) 取為2mm倍數(shù)也可從受壓翼緣的局部穩(wěn)定確定翼緣寬度： ，取為2mm倍數(shù)， 取為20mm倍數(shù)還可從整體穩(wěn)定確定受壓翼緣寬度： ，取為20mm倍數(shù)取為2mm倍數(shù)。fy 為鋼材牌號所指屈服點。2. 抗剪在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件(考慮腹板屈曲后強度者參見167。3. 局部承壓當(dāng)梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的強度應(yīng)按下式計算： 式中 F——集中荷載，對動力荷載應(yīng)考慮動力系數(shù)；y——集中荷載增大系數(shù)；對重級工作制吊車梁，y=； 對其它梁，y=；lz——集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度，按下式計算： a——集中荷載沿梁跨度方向的支承長度，對鋼軌上的輪壓可取50mm ； hy——自梁頂面至腹板計算高度上邊緣的距離；hR——軌道的高度，對梁頂無軌道的梁hR = 0 ； f——鋼材的抗壓強度設(shè)計值。)。③ 在所有構(gòu)件的所有強度計算中，除梁的抗剪強度采用毛截面計算外，其余的全采用計算截面的凈截面計算。② 撓度v采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)值和構(gòu)件的毛截面(167。1．構(gòu)造保證(不必計算)(1) 有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時。[l1/b1]隨鋼材強度的提高而下降，如果Q345鋼梁的應(yīng)力水平只達到Q235，則 [l1/b1]可以按Q235取用。該條件一般很容易做到，所以如果不滿足，規(guī)范并未給出整體穩(wěn)定系數(shù)φb的計算公式。說明：① (1)中的密鋪一般應(yīng)該理解成滿鋪，否則應(yīng)按(2)計算。閉口截面的穩(wěn)定性比開口截面的穩(wěn)定性要好得多；梁的側(cè)向抗彎剛度EIy、抗扭剛度GIt、翹曲剛度EIω越大，其穩(wěn)定性越好。荷載的類型影響主要反映在彎矩圖上，彎矩圖的豐度越接近矩形，每個截面的受壓翼緣受到的壓力越接近最大值，梁的穩(wěn)定性越差；荷載作用在上翼緣時，因截面扭轉(zhuǎn)產(chǎn)生的附加扭矩的方向與失穩(wěn)的扭轉(zhuǎn)方向一致，會加快失穩(wěn)，所以穩(wěn)定性差；當(dāng)荷載作用在下翼緣時，剛好相反。所有鋼材的彈性模量都相同，鋼梁失穩(wěn)的臨界彎矩與鋼材品種無關(guān)。說明：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構(gòu)件，取腹板邊至翼緣板(肢)邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板(肢)邊緣的距離。1. 當(dāng)時，對有局部壓應(yīng)力(σc≠0)的梁，應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應(yīng)力(σc=0)的梁，可不配置加勁肋。任何情況下，均不應(yīng)超過250 。② 各種加勁肋提高腹板局部穩(wěn)定性的主要作用：橫向加勁肋主要提高腹板受剪局部穩(wěn)定性(V的影響最明顯)，縱向加勁肋主要提高腹板受彎的局部穩(wěn)定性(M的影響最明顯)，短加勁肋主要提高腹板局部承壓的穩(wěn)定性(F的影響最明顯)。)計算腹板的穩(wěn)定性。2) tcr按下列公式計算當(dāng)ls≤tcr=fv ()＜ls≤ ()當(dāng)ls＞ ()式中 ls——用于腹板受剪計算時的通用高厚比。當(dāng)剪力相同時，應(yīng)取彎矩較大的腹板區(qū)格計算。驗算中取毛截面計算。⑤ 通用高厚比實質(zhì)是正則化寬厚比：、 、 2．同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板(167。2) tcr1按公式()計算，將式中的h0改為h1。如果()，則只需取h1＝hc/～hc/2即可，可酌情減小腹板厚度。3) sc,cr2按公式()計算，但式中的h2改為h2，當(dāng)a/h 2 時，取a/h = 2。)按式()計算。說明：除非大跨度而且吊車額定起重量特別大等特殊情況，一般情況下寧愿加厚腹板也盡量不要設(shè)置短加勁肋?？v向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離應(yīng)在hc/～hc/2范圍內(nèi)。說明：① 用型鋼(H形鋼、工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼)做成的加勁肋，其截面慣性矩不得小于相應(yīng)鋼板加勁肋的慣性矩。)按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構(gòu)件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。說明：① 當(dāng)突緣加勁肋兩邊是軋制或剪切邊時，按軸心受壓構(gòu)件截面分類是c類截面，但考慮梁腹板的連續(xù)性約束可按b類截面計算其穩(wěn)定。(2) Vu應(yīng)按下列公式計算：當(dāng)ls ≤ Vu= hwtwfv () ls ≤ ()當(dāng)l。()推導(dǎo)如下：圖 翼緣彎矩計算示意圖∵ ∴(1) Meu應(yīng)按下列公式計算： () ()式中 ae——梁截面模量考慮腹板有效高度的折減系數(shù)； Ix——按梁截面全部有效算得的繞x軸的慣性矩； hc——按梁截面全部有效算得的腹板受壓區(qū)高度；gx——梁截面塑性發(fā)展系數(shù)；r——腹板受壓區(qū)有效高度系數(shù)。當(dāng)梁支承加勁肋的端部為刨平頂緊時，應(yīng)按其所承受的支座反力或固定集中荷載計算其端面承壓應(yīng)力(對突緣支座的突緣高度不得大于其厚度的兩倍)；當(dāng)端部為焊接時，應(yīng)按傳力情況計算其焊縫應(yīng)力。③ 在腹板一側(cè)配置的加勁肋，其截面慣性矩應(yīng)按與加勁肋相連的腹板邊緣為軸線進行計算。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應(yīng)符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩Iz尚應(yīng)符合下式要求： ()縱向加勁肋的截面慣性矩Iy，應(yīng)符合下列公式要求：當(dāng)a/h0≤ ()當(dāng)a/h0＞ ()。) 加勁肋宜在腹板兩側(cè)成對配置，也可單側(cè)配置，但支承加勁肋、重級工作制吊車梁的加勁肋不應(yīng)單側(cè)配置。)中(2)計算；τcr1按式()計算，但將h0和a改為h1和a1，( a1為短加勁肋間距)；sc,cr1按式()計算，但式中l(wèi)b改用下列l(wèi)c1代替。②　該區(qū)格與僅設(shè)橫向加勁肋一樣，都是計算橫向加勁肋間距，所以腹板計算區(qū)格也與僅設(shè)置橫向加勁肋計算中一樣取剪力較大的支座邊腹板區(qū)格。1) scr2按公式( )計算，但式中的lb改用下列l(wèi)b2代替。當(dāng)梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時： ()當(dāng)梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時： ()說明：① 因為縱向加勁肋主要提高腹板受彎的局部穩(wěn)定性，其間距h1主要由彎曲應(yīng)力決定，所以一般應(yīng)取彎矩較大的腹板區(qū)格計算(如簡支梁的跨中腹板區(qū)格)。當(dāng)梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時： ()當(dāng)梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時： ()式中h1——縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離。這與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪計算中要驗算最小截面相類似，不能無限度地加密箍筋來提高其抗剪承載力。但一般吊車梁大多為簡支梁，大多只需計算支座邊或跨中即可?！躠/h0≤ () ＜a/h0≤ ()說明：① 橫向加勁肋的間距a，一般可由構(gòu)造要求和整除梁的跨度初選(amin=， amax=2h0(當(dāng)σc=0且h0/tw≤100時，amax=)。1. 僅配置橫向加勁肋的腹板 (167。(二) 當(dāng)時，尚應(yīng)按下列規(guī)定(167。3. 梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設(shè)置支承加勁肋。其中，當(dāng) (受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時)或(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時)，或按計算需要時，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)增加配置縱向加勁肋。一．不考慮屈曲后強度的組合梁（直接承受動力荷載的吊車梁及類似構(gòu)件）(一)加勁肋配置規(guī)定 (167。另外，如果利用來計算鋼梁的整體穩(wěn)定，盡管式中出現(xiàn)f，但梁整體穩(wěn)定計算公式()可改寫成：，這就是式()的來處，說明σcr與鋼材品種無關(guān)。梁的支座約束程度越高，其穩(wěn)定性越好；側(cè)向支撐間距越小，其穩(wěn)定性越好。如書本不同方向的受彎。③ ，誤差過大。雙向受彎的H 型鋼截面或工字形截面構(gòu)件 (167。)。(2) H型鋼或等截面工字形簡支梁受壓翼緣的自由長度l1與其寬度b1之比l1/b1l1/b1≤[l1/b1][l1/b1]。③ 為改善外觀和使用條件，可將梁預(yù)先起拱，起拱一般取恒載標(biāo)準(zhǔn)值加1/ 2活載標(biāo)準(zhǔn)值所產(chǎn)生的撓度值。(撓度)v≤[v]說明：① 撓度容許值按規(guī)范附錄B取用，但(167。對簡支梁，一般抗彎強度計算截面在跨中，抗剪強度計算截面在支座邊(與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)斜截面抗剪強度計算截面相同)，折算應(yīng)力強度在任一截面都相同，折算應(yīng)力則在彎矩和剪力都比較大的截面(如：懸臂梁固定端、連續(xù)或伸臂梁邊支座、簡支梁在一個或兩個集中荷載作用截面處)需要計算。說明：① 腹板的計算高度h0；對軋制型鋼梁，為腹板與上、下翼緣相接處兩內(nèi)弧起點間的趾離；對焊接組合梁，為腹板