【正文】 工技術(shù)都達到了比較高的水平。柔性墩的設計必須考慮上部梁體變形（轉(zhuǎn)動與縱向位移）對它的影響。3）按相關(guān)的規(guī)范和相關(guān)的力學原理布置預應力鋼束在每個橋梁的位置，利用軟件施加鋼束預應力、系統(tǒng)溫度、支座不均勻沉降等荷載，把所有荷載進行荷載組合（考慮收縮和徐變），算出這些荷載組合下的內(nèi)力。懸臂施工階段，預應力鋼束產(chǎn)生正彎矩，梁體自重產(chǎn)生負彎矩，它們的合作用使得梁截面處于偏壓受力狀態(tài)，此時梁截面所受的軸力較大，所以抗剪強度易滿足要求。2）橫隔板橫隔板的作用是增大抗扭剛度，并增強橋梁的整體性。在合龍段施工過程中，由于內(nèi)外因素的影響，需要采取相應的構(gòu)造措施防止合龍段受到不良影響，保證合龍段可以很好的傳遞內(nèi)力并保證全橋變形協(xié)調(diào)。 施工工藝方法設計時，要根據(jù)現(xiàn)場資料選擇不同的施工方法。邊跨的直線梁段是滿堂支架法施工，而其余的變截面梁段是懸臂法施工。本設計采用施工順序如下：（1）從中間的左、右墩同時開始進行懸臂施工，形成兩個單懸臂梁。在這個過程中，橋梁技術(shù)不斷進步，形式也不斷合理。熟悉和掌握橋梁專業(yè)軟件Midas，同時也學會如何解決結(jié)構(gòu)檢算不通過的難題，了解不同驗算項目所使用的荷載效應組合。 畢業(yè)設計主要內(nèi)容本畢業(yè)設計主要包括以下內(nèi)容：1) 根據(jù)已有的設計資料，擬定立面尺寸、截面尺寸結(jié)構(gòu)形式，完成主梁的內(nèi)力計算，包括計算恒載（含一期和二期恒載）內(nèi)力、活載內(nèi)力、溫度內(nèi)力、支座沉降引起的內(nèi)力，混凝土收縮徐變引起的次內(nèi)力等，并進行截面的作用效應組合；2) 縱向預應力鋼束的估算，布置，調(diào)整，優(yōu)化；3) 縱向預應力鋼束預應力損失計算；4) 結(jié)構(gòu)次內(nèi)力的計算；5) 布置豎向預應力鋼束、橫向預應力鋼束；6) 施工階段截面強度，應力的控制驗算；7) 運營階段截面強度驗算，截面應力驗算,變形驗算；8) 主要工程數(shù)量計算。底板寬7m。連續(xù)剛構(gòu)橋?qū)儆诔o定結(jié)構(gòu)，受溫度、收縮影響較大，而產(chǎn)生較大的縱向變形，所以要設伸縮縫。變高度梁的梁高與最大跨徑之比，箱梁根部可取用橋跨的1/201/17，跨中可取橋跨的1/501/30。橫截面的核心距越大，預應力引起的軸壓力的偏心矩就愈大，這樣預應力鋼束的力臂就愈大，因此，可以充分發(fā)揮預應力鋼筋的效率。箱梁截面底板變化規(guī)律以拋物線最為接近連續(xù)梁彎矩變化，根據(jù)經(jīng)驗墩處底板厚度一般為根部梁高的1/10～1/12。3）箱梁腹板設計由于腹板主要承受豎向剪應力和由扭矩產(chǎn)生的剪應力，所以需要按照剪應力的要求選擇腹板的最小厚度。箱梁截面尺寸如圖223 所示：圖22 跨中截面尺寸圖 (單位：cm)圖23 支座截面尺寸圖 (單位：cm)表21 各截面特性截面號截面高度（cm）底板厚度(cm)腹板厚度(cm)頂板厚度(cm)080010080281737100802826939980283653998028截面號截面高度（cm）底板厚度(cm)腹板厚度(cm)頂板厚度(cm)461498802855799280286546958028751593802884869180289452888028104218480281139378802812370728028133496665281433360652815320536528163104550281730338502818300305028 主梁和橋墩的施工分段箱梁施工分塊要考慮以下因素：1）零號塊的施工使用托架，它的工作條件是比較好的，由于它是懸臂施工的中心和起點，其上面要放置掛籃等機具，因此可適當劃分長一些；2）所有梁段的重量均要在掛籃的承載能力范圍內(nèi)；3）劃分梁段的長度不能過短，須滿足預應力管道彎曲半徑的要求；4）劃分梁段的長度規(guī)格盡量少，便于施工；5）為了保證所用掛籃的經(jīng)濟合理性，每個梁段的重量應盡量接近。2) 在進行每個節(jié)段澆筑時，為保證前后兩節(jié)段粘接質(zhì)量，本節(jié)段與前一節(jié)段混凝土粘接面應予以鑿毛，并清洗干凈，同時縱向普通鋼筋要進行搭接。同時對已澆筑節(jié)段，需完成以下幾步后方可進行下一階段施工。要精確分析結(jié)構(gòu)的真實受力很困難，手算基本上不可能達到計算要求的精確度，為了達到設計精度的要求，本次設計選用根據(jù)橋梁工程的設計，施工和驗算等特點而開發(fā)的專用軟件。其中恒載內(nèi)力分為一期恒載內(nèi)力和二期恒載內(nèi)力。一般來說，以3～6m 為一個單元比較合理。（24+25）+2=2)活載：汽車荷載采用公路I級荷載。濕重：綁扎完鋼筋后，進行混凝土澆筑，在其未到達設計強度過程時，此時的混凝土還無法成為受力結(jié)構(gòu)，故在建模時，將混凝土濕重定義為施工階段荷載，濕重荷載的可近似按混凝土凝固后重量乘以某一系數(shù)考慮。MIDAS CIVIL模擬橋梁的施工順序是通過對相應階段中荷載組、邊界組、結(jié)構(gòu)組的激活和鈍化來實現(xiàn)的。(8) 施工階段23—激活結(jié)構(gòu)組跨中合龍段；—激活邊界組邊跨滑動支座，鈍化邊界組滿堂支架；—第1 天：鈍化荷載組跨中合龍濕重；—第5天：激活荷載組跨中合龍預應力；—第6天：鈍化荷載組跨中合龍掛籃。（以下結(jié)果取該對稱結(jié)構(gòu)的一半）說明：單元的起始編號從整個主梁的一端開始計起（下同）。一般先將活載按橫向最不利布載，進而求得橫向分布系數(shù)，再利用主梁影響線，將荷載乘以橫向分布系數(shù)后，在縱向進行最不利布載，求得主梁最大活載內(nèi)力。故本橋偏載按計算所求取值。本設計的活載只考慮公路I級汽車荷載，MIDAS CIVIL軟件分析出的一半結(jié)構(gòu)的計算數(shù)據(jù)如表33 ：表33 活載內(nèi)力表單元位置剪力（KN）彎矩（KN/m)1I[1]02I[2]3I[3]4I[4]5I[5]6I[6]7I[7]8I[8]9I[9]10I[10]11I[11]12I[12]13I[13]14I[14]15I[15]16I[16]17I[17]18I[18]19I[19]20I[20]21I[21]單元位置剪力（KN）彎矩（KN/m)22I[22]23I[23]24I[24]25I[25]26I[26]27I[27]28I[28]29I[29]30I[30]31I[31]32I[32]33I[33]34I[34]35I[35]36I[36]37I[37]38I[38]39I[39]40I[40]41I[41]42I[42]43I[43]44I[44]45I[45]46I[46]47I[47]48I[48]單元位置剪力（KN）彎矩（KN/m)49I[49]50I[50]圖35 活載彎矩包絡圖（單位：kN因為估束時可用的彎矩包絡圖沒有包括預應力作用，所以估束時要適當調(diào)整彎矩包絡圖，待估束完成后，再進行與預應力有關(guān)的內(nèi)力分析，并得到最終的內(nèi)力包絡圖用于結(jié)構(gòu)驗算。對于箱形截面，其計算分為兩種，一種是中性軸在頂板范圍內(nèi)，另一種是在腹板范圍內(nèi)。即如下圖所示圖42 正常使用狀態(tài)估束計算圖示設由預加力在截面上、下緣混凝土引起的應力，分別記為σhys和σhyx。 按正常使用狀態(tài)抗裂性要求進行配束根據(jù)《公預規(guī)》JTG D622004 條(P58)規(guī)定：全預應力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載) 短期效應組合下對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)： (415)經(jīng)推導得： (416)式中：M st——正常使用階段荷載短期組合值；y ——所求上、下緣到中性軸的距離；——有效預應力。說明：截面號從整個結(jié)構(gòu)的一端開始計起。2) 預應力束的布置，應考慮材料經(jīng)濟性指標的先進性，這通常與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有著密切關(guān)系。6) 應留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。底板預應力鋼束僅布置一排，其中心距箱梁底部150mm。豎向預應力鋼束的配置通過計算而得，通常情況下，需要計算各截面應力寬度變化處，即腹板與頂板、底板相交處，以及中性軸位置處的主拉應力，然后根據(jù)計算結(jié)果進行配置豎向預應力鋼束。其中，管道摩阻損失、錨頭變形損失和彈性壓縮損失是瞬時完成的損失；而對于鋼筋松弛損失和混凝土收縮徐變損失為長時間完成的損失。又由于鋼筋松弛損失是一個長久過程。引起次內(nèi)力的外部因素有溫度、預加力、墩臺不均勻沉降等；內(nèi)部因素有結(jié)構(gòu)布置與配筋形式、混凝土材料的收縮與徐變等。由于連續(xù)梁是超靜定結(jié)構(gòu)，采用懸臂施工方法會發(fā)生結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換。根據(jù)規(guī)范JTG D622004 條規(guī)定，對于存在結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的懸臂施工連續(xù)梁，由于混凝土徐變影響，在后期結(jié)構(gòu)中t 時的彎矩Mgt 可按下式計算： （61）式中，M1g ——在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩；M2g ——在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩；φ(t,τ0)——從先期結(jié)構(gòu)加載齡期τ0至后期結(jié)構(gòu)計算所考慮時間t 時的徐變系數(shù)；φ(τ,τ0)——從先期結(jié)構(gòu)加載齡期τ0至τ時轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的徐變系數(shù)。一般來說，混凝土的收縮、徐變對結(jié)構(gòu)的變形、內(nèi)力分布和截面的應力分布會產(chǎn)生影響。用MIDAS CIVIL 計算，可以得到各截面的收縮、徐變次內(nèi)力，如表61 所示：表61收縮和徐變產(chǎn)生的次內(nèi)力單元梁端號收縮徐變剪力Q(KN)彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)1I[1]002I[2]3I[3]4I[4]5I[5]6I[6]7I[7]8I[8]9I[9]10I[10]11I[11]12I[12]2213I[13]2214I[14]15I[15]16I[16]17I[17]136518I[18]19I[19]20I[20]21I[21]單元梁端號剪力Q(KN彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)22I[22]23I[23]24I[24]25I[25]26I[26]27I[27]28I[28]29I[29]30I[30]31I[31]32I[32]33I[33]34I[34]35I[35]36I[36]37I[37]38I[38]39I[39]40I[40]41I[41]42I[42]43I[43]44I[44]45I[45]46I[46]47I[47]48I[48]725單元梁端號剪力Q(KN彎矩M（KN/m)剪力Q(KN)彎矩M(KN/m)49I[49]50I[50]圖61 收縮引起的彎矩次內(nèi)力圖（單位：kN只要求得不同配筋情況下的預加力等效荷載，就可求出超靜定梁結(jié)構(gòu)由預加力產(chǎn)生的內(nèi)力。根據(jù)里的平衡，曲線預應力筋的等效荷載為： (63d)3) 若初預矩圖為折現(xiàn)，那么在轉(zhuǎn)折點處，預應力鋼筋的等效荷載為一集中力：式中：θ2——折線布筋時，轉(zhuǎn)折點處鋼束的轉(zhuǎn)角(rad)。由于次內(nèi)力都是變形受到約束產(chǎn)生的，所以先期預應力產(chǎn)生的徐變次內(nèi)力可以理解為作用在原來靜定的簡支梁上的預應力等代荷載，在受到體系轉(zhuǎn)換后（后期轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁）多余支座約束作用而產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。由于超靜定結(jié)構(gòu)多余約束的存在，后期預