【正文】 次梁EF板傳荷載：FE=（42+42）/4=（2） 次梁CD板傳荷載：FD=（2+2+）/=（3）主梁Z6Z7板傳荷載：FZ6=（84+4）/8=所以：頂層Z6柱恒載= 活載=板傳活載=（3） 、標準層樓面：：（1）次梁DC梁荷載+板傳荷載：FC1=(2+)/=（2）主梁Z6Z7梁荷載+板傳荷載+外墻荷載：FZ6=[84+4+84+()+(+)+()]/8=2活載：（1）次梁CD段板傳荷載：FD活=（2）/=（2） 主梁Z6Z7板傳荷載：FZ6=(84+4)/8=所以：標準層Z6柱恒載=活載=板傳活載= 圖6： 豎向受荷總圖第四節(jié)、風荷載計算為了簡化計算，作用在外墻面上的風荷載可近似用作用在房屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載代替。其中梁端監(jiān)理可根據(jù)梁上豎向荷載引起的監(jiān)理與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成。各桿梁端均滿足。及的計算簡圖圖7：恒荷載作用下的M圖（單位KNm）圖11：活荷載作用下的V圖（單位KN）圖12：活荷載作用下的N圖（單位KN）第三節(jié)、風荷載標準值作用下的內力計算框架在風荷載作用下的內力用D值法（改進的反彎點法）進行計算。Mc上=Vim（1y）hMc下=Vimyh中柱處的梁： Mb左j=（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右j=（Mc下j+1+ Mc上j）邊柱處的梁： Mb總j= Mb左j + Mb右j風荷載作用下1B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb總號/kN/kNm)/(KNm)/(KNm/kNm)/(KNm)/(KN當梁兩端彎矩求出后，框架柱軸力根據(jù)節(jié)點的平衡方程求出。（1） 重力荷載代表值計算據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》得：屋面處重力荷載代表值=結構構配件自重標準值+雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構構配件自重標準值+樓面活荷載標準值根據(jù)結構力學中力的疊加原理：重力荷載代表值作用下的內力=結構和構配件自重標準值作用下的內力+樓面活荷載標準值（屋面處活荷載取雪荷載）作用下的內力其中結構和構配件自重標準值作用下的內力=恒荷載標準值作用下的內力；對于（活荷載標準值）作用下的內力計算。列表計算假想頂點位移：層次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m475853375853 275853 175853 1123429 框架結構基本自振周期考慮非結構墻影響折減系數(shù)ψT=,∴T1===（1）多遇水平地震作用計算：該工程所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)范》得：αmax= Tg=Geq===Tg=T1=5Tg=,故α1=（）γm/kN框架第i層第m柱所分配的剪力為：Vim=DimVi/ΣD，其中Vi=ΣWi。其中反彎點相對高度y見風荷載處。m)/(KNm/kN/m/(KNm)4 75853 25349 3 75853 25349 2 75853 25349 1 75853 25349 1 123429 40422 橫向水平地震作用下1D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層ViΣDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右號/kN/kNm)/(KNm/kN/m/(KN當考慮結構塑形內力重力分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅。梁支座邊緣處的內力值：M邊=MV按軸線計算簡圖算得柱端內力值，宜換算到控制截面處的值。m) V(kN) 1A支座M(kNm)0 V(kN)0 AB跨中M(kNm) 右端M(kNm) V(kN) 用于承載力計算的框架梁由準永久荷載效應控制的基本組合表（梁1F~1D）層號截面位置內力 左風+右風左風+右風左震右震4A支座M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) B支座左M(kNm) V(kN) 用于承載力計算的框架梁由準永久荷載效應控制的基本組合表（梁1D~1C）層號截面位置 MS,MAXMS,MIN組合值組合值4左 中 右 1左 中 右 用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁準永久組合表（1~F1~D）層號截面位置 MS,MAXMS,MIN組合值組合值4左 中 右 1左 中 右 用于正常使用極限狀態(tài)驗算的框架梁準永久組合表（1~D1~C）層號截面位置內力 NMAX及相應的M、VNMIN及相應的M、V|M|max及相應的N、V組合值組合值組合值2柱頂M(kNmN(kNm N(kN)柱底M(kN因為 h0/b=560mm/600mm=4=600560=1201滿足要求。m N=； ②M= KNeo=M/N=ea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者較大值，600/30=20mm取ea=20m.所以：ei= ea+ eo =20+106=126mme=ei+h/2+as=126+600/240=386mmζ1===ξbAs=As＇=[Neα1fcbho2ξ()]/fy＇(h0αs＇) =[10006005602()]/360(56040)=0按構造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小總配筋率pmin=%。=A＇smin=%600600/2=990mm2綜合兩組內力計算結果，每側實配4C18（=A＇smin=1017mm2）（3） 2層最不利組合 第二組內力組合：M= KN三、斜截面受剪承載力計算：1層1D柱最不利內力組合：N= KN，M= KN⑵、采用混凝土，級鋼筋，查得，墊層采用混凝土。 計算基礎短邊方向的彎矩，取截面。采用板式樓梯，混凝土強度等級為C30，梯段板與平臺梁采用HRB400鋼筋，平臺板采用HPB300鋼筋，樓梯上均布荷載標準值q=。 AS=537mm2 配筋率驗算： （滿足）平臺板計算平臺板的板厚取，取寬板帶計算，鋼筋選用HRB400,混凝土強度等級為C30。 AS=327mm2 配筋率驗算： （滿足）平臺梁設計平臺梁截面：bh=200mm400mm，鋼筋選用HRB400，混凝土強度等級為C30。 AS=452mm2 配筋率驗算： （滿足）（3）斜截面承載能力驗算① 驗算梁截面尺寸kN截面尺寸滿足設計要求② 驗算配箍量配置Φ6200箍筋，則斜截面受剪承載力：kN 滿足要求。mmy=+=m)AS(mm2)選配鋼筋實配面積(mm2)lox100372,10200397loy90。mkNmmy=(+)42=荷載計算作用在平臺梁上的荷載主要是由平臺板、梯段板傳來的反力及自重。磨光水磨石面層100厚混凝土斜板20厚板底抹灰恒荷載標準值合計 活荷載標準值荷載分項系數(shù)： 總荷載設計值：（2）截面設計板的計算跨度：，板的有效高度：，則彎矩設計值kN（1）荷載計算 恒載計算水磨石面層三角形踏步120厚混凝土斜板20厚板底抹灰樓梯扶手重(+)1/225/=2517 恒荷載標準值合計活荷載標準值荷載分項系數(shù)： 總荷載設計值：+=（2）截面設計板水平計算跨度l0=ln+b=3360+280=3640mm，取板的保護層厚度為20mm，則板有效高度h0=12020=100mm，考慮斜板兩端與平臺梁整體相連的嵌固作用，則彎矩設計值kN 第十一章 樓梯設計本節(jié)所設計的是建筑物的中部樓梯，其建筑布置圖如圖所示。變階處截面沖切力抗沖切力 ，滿足。+=V=所以按構造配筋，取復式箍4Ф10250第十章 柱下獨立基礎設計與配筋計算從JCCAD中得基本組合時的柱荷載為：⑴、地基承載力特征值。eo=M/N=ea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30兩者較大值，600/30=20mm取ea=20m.所以：ei= ea+ eo =20+173=193mme=ei+h/2+as=193+600/240=453mmζ1===ξbAs=As＇=[Neα1fcbho2ξ()]/fy＇(h0αs＇) =[10006005602()]/360(56040)=0按構造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小總配筋率pmin=%。m N= KN==3412(M1/M2)=3412()=lc/i=4100/=滿足要求，故不考慮構件自身繞曲產生的附加彎矩。（1） 第一組內力組合：M=現(xiàn)在選取一層1B柱進行配筋計算。mV(kN) 用于承載力計算的框架柱由準永久荷載效應控制的基本組合（柱1~D）第九章 截面設計與配筋計算柱配筋計算：一、軸壓比驗算：混凝土強度：C30，fc= N/mm2，ft= N/mm2，ftk= N/mm2鋼筋強度：HRB335，fy=300 N/mm2 ，fyk=335 N/mm2 HRB400，fy=360 N/mm2 ，fyk=400 N/mm2截面：bh=600mm700mm,A=600600=360000mm2ξb=β1/(1+fy/Esεcu)=（1）軸壓比驗算底層柱NMAX=框架柱的軸壓比：μ==（103)/(600600)=[]則D軸柱滿足要求。m N(kN)柱底M(kNmN(kN)V(kN)1柱頂M(kNm) V(kN) AB跨中M(kNm) V(kN) 用于承載力計算