【正文】 地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk(i=1，2，…n) ： 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi(m）Gi（KN）GiHi(KN 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次Hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）邊柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M下（KNm）661142421773561142421773461142421773361142421773261142421773153815217905注：表中M單位為kNm，V單位為kN，N單位為kN，l單位為m。風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz，查《荷載規(guī)范》，地面粗糙度類別為C類,并結(jié)合以內(nèi)差法。m）M 上（KNm，V單位為kN。 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖，、梁端剪力和柱軸力圖6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算?、谳S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于6層：q1=m對(duì)于2～5層q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。m對(duì)于1層q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。m(2)活載計(jì)算 各層梁上作用的活載對(duì)于6層，在屋面活荷載作用下q2== kN/m q2’== kN/mP1=(+（+）/2)= kNP2=[+（+）/2+（+）/22]= kNM1=P1e1=（）/2= kNm對(duì)于2～5層：q2=2= kN/m q2’=2= kN/mP1= kN P2= kNM1= kN /（kN/m）P1 /kNP2 /kNM1 / kNmM2 / kN柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。V以向上為正。γRE [(SGK +)+ SEK]對(duì)應(yīng)的胯間彎矩計(jì)算：以第一層為例，介紹其計(jì)算方法。m γREMmax== kNm Mrb邊=+m += kNm q2=+= kN/mVA=（+）/+1/2+1/2()= kN VA 1/2(2q1+ q2)αl=(2+)=X=(+)/(+)= m Mmax= =+ (+) +()= kN～ 。177。177。177。177。177。177。177。M以下部受拉為正，V以向上為正。177。177。177。表中彎矩為相應(yīng)與本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值層次SGk44SQkSWkSEk+(SQk+SWk)γRE[(SGk+)+]+SQk+γRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn]左右左右6()177。4177。2177。 橫向框架A、D柱剪力組合（kN）注：表中V以柱端順時(shí)針為正。柱底M()177。5柱頂M()??N()177。N()177。柱底M177。3柱頂M??N()177。N()177。柱底M177。1柱頂M??N()177。N()177。（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMC =ηcΣMb））γREN注。177。177。177。m MB=翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，=/3=,按翼緣厚度考慮時(shí)，60035=565mm, =100/565=﹥,此種情況不起控制作用，故取=2100mm。m屬于第一類T形截面。支座BL上部: 實(shí)取520(AS=1570mm2)，=1570/(250565)=％﹥％,=﹥,滿足要求。BC跨，跨間彎矩MBC= kNm屬于第一類T形截面。 BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取2肢8100，則其承載力為 250（30035）+2103101/100265= KN﹥?chǔ)肦EV= KN由于非加密區(qū)長(zhǎng)度，故全跨均可按加密區(qū)配置。根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。m +()= kNm在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 MB上柱=me0=M/N=106/(103)=ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大值，即550/30=，故取ea=20mm。
。2/(+)= (+)/(+)=[1+(+)]= +20=103/550=﹥5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。m MB下柱=m ∑MB梁=+= kNm mεA′S/ mm2AS/ mm2實(shí)配鋼筋A(yù)S/ mm2A′S/ ASρ/％6支座A603318(763)BL﹤0603318(763)AB跨間316(603)支座Br﹤0603316(603)BC跨間216(402)5支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)4支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)3支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)2支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)1支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)表72 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表層次截面γREV/KN/KNAsv/S=ftbh0/梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋A(yù)SV/S實(shí)配鋼筋ρsv％6A、BL﹥?chǔ)肦EV﹤0雙肢8150()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV﹤0雙肢8150()雙肢8150()5A、BL﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8100()4A、BL﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8100()3A、BL﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8100()2A、BL﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8100()1A、BL﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥?chǔ)肦EV雙肢8100()雙肢8100() 框架柱 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次b/mmh0/mmfc/(N/mm2)MC/ kN以第一層為例，說明計(jì)算過程和方法,AB跨： γREV= KN﹤=250565 = KN，滿足要求。=900100(265100/2) = kNm γRE MB右== kN將下部跨間截面的320鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=942mm2），再計(jì)算相應(yīng)受拉鋼筋，即支座A上部 106360942（56535）/(2505652)==﹤2=70/565=說明富裕,且達(dá)不到屈服,可近似取實(shí)取520(AS=1570mm2)。因?yàn)? =2100100(565100/2) =m跨間彎矩取控制截面 Mmax= kNV=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]為相應(yīng)與本層柱凈高上、下兩端的剪力7 截面設(shè)計(jì) 框架梁以第一層為例，說明計(jì)算過程和方法,AB跨 ，支座彎矩： MA=()= kN177。177。177。注：表中M以左受拉為正，單位kN。柱底M177。N()177。2柱頂M??N46()177。柱底M177。N()177。4柱頂M??N()177。柱底M177。N()177。（a） 橫向框架B、C柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力45SGkSQkSWkSEk+(SQk+SWk)γRE[(SGk+) +]+SQk+Mmax及相應(yīng)NNmax及相應(yīng)MNmin及相應(yīng)M左右左右6柱頂M（）??N()177。1177。3177。5()17