【正文】 ， ）（，） （，） （ ， ） 基礎(chǔ)底面尺寸確定按中心荷載作用下計算基礎(chǔ)底面積 A′為 ?6按 ASI配筋，選配 Ф16＠150(As＝754mm 2/m)基 底凈 反力荷 載 分 組52②短邊方向鋼筋面積：＝ /( )＝ ＝㎜ 2?6?每米寬度內(nèi)應配 ASⅡ /＝＝㎜ 2＝ /( )＝ ＝㎜ 239。?241maxeP39。hp?tf0 底板配筋計算長邊計算ⅠⅠ和Ⅰ /Ⅰ /截面，短邊計算ⅡⅡ和Ⅱ /Ⅱ /截面，見前圖(基礎(chǔ)平面圖)。tf＝， ＝ ＋2 ＝＋2＝2mtabta0則 ＝( ＋ )/2＝( ＋2)/2＝∴ ＝11430＝ kN F L＝，滿足。＝()基礎(chǔ)下設(shè)墊層，用 C25 砼。m)＋＋12.06＝＋＋1＝＋＋1＝＝min)ax(ePF/A177。＝()177。m)N(kN)V(kN)作用在基底 F(kN)＋＋15＋＋＝＋＋15＋＋＝2＋＋15＋＋＝作用在基底 M(kN先按軸心受壓估算基底面積：A 1＝ ＝ ㎡??將 A1適當增大，取 A＝＝㎡。fa=fak＋η bγ(b－3)＋η dγ o(d－)=210＋20(－)= KN/m 3?；A(chǔ)類型 柱號 內(nèi)力 框架柱傳來 地基梁傳來 設(shè)計值 基礎(chǔ)設(shè)計值M(kNm) 112N(kN) 440 ZD1V(kN) M=112V=N=（3）確定基礎(chǔ)的埋置深度 d:d=Z0+600=(500+600)mm=1100mm 地基承載力設(shè)計值和基礎(chǔ)材料該工程框架層數(shù)不多，地基較均勻，且柱距較大，故選擇獨立柱基礎(chǔ)。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為 ，8??ms170? 1084?加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。 ?????選 （ ） 。Hl 5..???? m? 取21 ??? 取0/4./6lh??12??201() ?????..38i m?故為小偏心受壓。039。根據(jù)中柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至柱邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，取 進行配筋計算。m8柱最小體積配箍率可按下式計算： corisvvAl???柱加密區(qū)箍筋的最小體積配箍率應符合下列要求： yvcvf??式中， 三級抗震不應小于 ； 為最小配箍特征值，由箍筋形式和柱軸壓比查v?%表確定。min③柱斜截面受剪承載力計算偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計算： REsvytc NhAfbfV??).(0???式中， 為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設(shè)計值； 為考慮地震作用組合的柱軸向壓c力設(shè)計值，當 ≥ 時取 ； 小于 時取 ，當 大于 時取 。bfNn其中 、 、 均不應考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)。2）箍筋選擇及斜截面受剪承載力計算梁端加密區(qū)的箍筋取 2 肢 ，箍筋用 級鋼 ，則考慮地158?235HPB210/yvfm震作用組合的 T 形截面的框架梁，其斜截面受剪承載力應符合： ?????????即 ??????//(3).svsvnAb?? ?yvft加密區(qū)長度取 中大值，則取 。()3()sys mfha????.實配鋼筋 3 20，As=942 mm 2，滿足要求%????支座 上部lB6239。2 ????????39。A 支座： mkNMA?? ????B 支座： kB?. kRE ???跨間彎矩 mkNM? kRE ???.?1)考慮跨間最大彎矩處當梁下部受拉時，按 T 形截面來設(shè)計，當梁上部受拉時，按矩形截面來設(shè)計翼緣的計算寬度：①．按計算跨度 考慮 0l mlbf ???②．按梁間距 考慮 nssnf 375??③．按翼緣高度 考慮 fh?006h?? 39。底層是指無地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。梁內(nèi)力組合下表附錄 1。但為了應用方便，在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，但通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù) 來提高其承載力。但這些荷載同時都達到它們在設(shè)計基準期內(nèi)的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應進行荷載效應的最不利組合。③ 柱端剪力計算： lMV下上 ??表73 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力 )(kN荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱層次VA=VB VB=VC VA=－V B VB=VC VA VB VB=VC N 頂 ＝N 底 N 頂 ＝N 底5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表74 豎向荷載作用下邊柱剪力 )(kN恒載作用下 活載作用下層次M 上 M 下 V M 上 M 下 V5 4 3 2 1 表75 豎向荷載作用下中柱剪力 )(kN層次 恒載作用下 活載作用下34M 上 M 下 V M 上 M 下 V5 4 3 2 1 .圖 78 活載作用下梁剪力、柱軸力圖 )(kN35第八章 框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度30m，地處抗震設(shè)防烈度為 8 度的地區(qū)，因此該框架為三級抗震等級。 ?中 k??????‘中 中（1） 活載彎矩二次分配上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁下柱右梁　左梁上柱下柱右梁　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 32 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　　 　 　 　 　圖 77 活載作用下框架彎矩圖 )(mkN?（2）活載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計算① 梁端剪力由兩部分組成：，計算公式為： 為梯形荷載)1(2???lqVBA 2q 為三角形荷載39。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩應乘以 的系數(shù)予以增大。2，計算原理是桿件彎矩平衡，即跨 ABlMVBABA???跨 因為 跨兩端彎矩相等，故C0?CBV② 柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。1)恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計算① 梁端剪力由兩部分組成：，計算公式為： )1(21????lqlVBA—— 、 分別為矩形和梯形荷載2q 239。21圖 65 左風作用下框架彎矩圖 )(圖 66 左風作用下梁端剪力及柱軸力圖22第七章 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 計算單元取 7 軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 ，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算計算方法與地震作用下的相同,都采用 D 值法。z? 將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，如下表：表67 風荷載計算層次 zs?Z(m) z?0?2()Am)(kN?()Vk5 4 3 2 1 其中，A 為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。n表64 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次 /ihm/iVkN/()ijDm?1iD1iVKy M上 下5 52242 11855 4 52242 11855 3 52242 11855 2 52242 11855 1 52586 12552 表65 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次 /ihm/iVkN/()ijDm?1i1iVKy M上 下5 52242 14266 4 52242 14266 3 52242 14266 2 52242 14266 1 52586 13741 注：表中彎矩單位為 ,剪力單位為 kNkNm?梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 ??1,llbubijijrMi??1,rrbubijijli?17lMVrblb????nlribkikN???表66 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算邊梁 走道梁 柱軸力層次 lbMrblbVlbMrblbV邊柱 N 中柱 N5 4 3 2 1 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示： 圖 62 左地震作用下框架彎矩圖（）.圖 63 左地震作用下梁端剪力及柱軸力圖(kN)18 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 風荷載標準值垂直于建筑物表面上的風荷載標準值當計算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計算： 0kzszw???式中， —風荷載標準值（kN/m2）k?—高度 Z 處的風振系數(shù)z? —風荷載體型系數(shù)s?—風壓高度變化系數(shù)z—基本風壓（kN/m 2）0?由《荷載規(guī)范》 ，地區(qū)重現(xiàn)期為 50 年的基本風壓： =，地面粗糙度為 B0?類。mn —上下梁的相對線剛度變化的修正值，由上下梁相對線剛度比值 及 查表得。具體計算過程如下表，各樓層的地震剪力按 來計算，一并列入表中，??nkiFV1表62 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次 /iHm/iGkN/iHNm?/ikN/iVkN5 23944 4 19024 3 16152 2 11051 1 6243 ?78642各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖圖 61 橫向水平地震作用及層間地震剪力 15 水平地震作用下的位移驗算用 D 值法來驗算框架第 層的層間剪力 、層間位移 及結(jié)構(gòu)頂點位移 分別按下式來計算：iiV()iu?u nikiF?? 1()/siiijjuD? 1nkk??計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角 。???D 4.圖 51 框架計算簡圖13第六章 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算和側(cè)移計算 橫向自振周期的計算運用頂點位移法來計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計算： Tu??式中， ——計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在各層Tu樓面處的重力荷載代表值 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；iG——結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 ；T?故先計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移，計算過程如下表：表61 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層次 /ikN/GiVk/()iDNm?ui/?/ium5 52242 4 52242 3 52242 2 52242 1 52586 由上表計算基本周期 ，1T ???? 水平地震作用及樓層地震剪力計算該建筑結(jié)構(gòu)高度遠小于 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來計算水平地震作用。30CE410在框架結(jié)構(gòu)中,可現(xiàn)澆樓面或預制樓板，但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？蚣苤挠嬎愀叨葢獮楦鳈M梁形心軸線間的距離，當各層梁截面尺寸相同時，除底層外，柱的計算高度可取各層的層高。當框架各層柱截面尺寸不同，但其形心線重合時，框架柱的軸線取截面形心線。7第三章 框架計算簡圖 計算單元的選取多層框架房屋實際上是由縱、橫框架組成的空間結(jié)構(gòu)，但在工程設(shè)計時，為了簡化計算，可忽略其空間作用，從各榀縱向框架和橫向框架中選出一榀或