【正文】 三層二層一層建筑物總重力荷載代表值為即 第六層： G6= 第五層： G5= 第四層： G4= 第三層： G3= 第二層： G2= 第一層： G1=質(zhì)點重力荷載值見圖102 框架側(cè)移剛度計算混凝土C30，Ec=3107KN/m2 在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓板的樓面可作為梁的有效翼緣， 圖102 質(zhì)點重力荷載值增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。這樣，只求出結(jié)構(gòu)的頂點水平位移，就可按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：Τ1= 其中：?? 0——基本周期調(diào)整系數(shù)。然后由??T求出T1，再用T1求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移T1==(s)表105 橫向框架側(cè)移剛度D值的計算項 目層 次 柱類型K=Kb2Kc一般層K=KbKc底層α=K2+K一般層α=δn考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響，且修正后的剪力分布與實際更吻合。地震力作用下框架彎矩見圖113，剪力及軸力見圖114 圖113 地震作用下框架彎矩圖 圖114 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力12 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 荷載計算豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍取中框架計算荷載計算第六層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒荷載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 恒載 BC跨屋面均布恒荷載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 恒載 第六層活載 =第四、五層梁均布線荷載 AB跨樓面均布荷載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 恒載 BC跨樓面均布荷載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） 恒載 第四、五層活載 =第四、五層集中A軸線縱梁自重（包括抹灰） =縱墻自重（包括抹灰） 柱自重（包括抹灰） 總計 B軸線縱梁自重（包括抹灰） =縱墻自重（包括抹灰） 柱自重（包括抹灰） 總計 第二、三層梁均布線荷載AB跨恒載 BC跨恒載 活荷載 集中荷載：A軸線 B軸線 ++ 第一層梁均布線荷載AB跨恒載 BC跨恒載 集中荷載：A軸線 ++= B軸線 ++= 第一層柱自重：中框架恒載及活載見121豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面配筋時，～ 彎矩計算將框架梁視為梁端固定梁計算固端彎矩，計算結(jié)果見表121圖121 框架豎向荷載示意圖表119層次VihDi/Di邊柱中柱VczyMCZuMCZlkb/kbMbz右VczyMCZuMCZlkb/kbMbZlMbZr6151413121151112=112=112=112=112=112=表121固端彎矩計算 梁端剪力與柱軸力計算考慮框架對稱性，取半框架計算、半框架的梁柱線剛度如圖122所示。傳遞敘述為12 遠端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1彎矩分配恒載作用下，框架的彎矩分配計算見圖123，框架的彎矩圖見圖124，框架的彎矩分配計算見圖124，框架的彎矩圖見圖1215。由圖121查得梁上均布荷載五層： q = 圖123 恒載彎矩分配圖 圖124 活載彎矩分配圖 圖125 恒載作用下框架彎矩圖（KNm) M右=m) M右=對RB作用點取矩 RA=ql21lMGBMGA+MEA+MEBx處截面彎矩為 M=RAx1qx22MGA+MEA 由dMdx=0，可求得跨間Mmax的位置為x1=RAq。m）MGB（KNm）AB跨654321BC跨654321梁內(nèi)力組合見表132。V跨中MABMBC5A右M177。*3③4B右M177。VB左M?VB右M177。M左39。具體數(shù)值見表131，表132。N?5柱頂M?N?柱底M177。N?1柱頂M?N?柱底M177。N?5柱頂M?N?柱底M177。N?1柱頂M?N?柱底M177。m，V單位為KN。m 逆時針方向 Mbl=m逆時針方向 Mbr=?m VGb=(+)12=BC跨： Mbl+Mbr=+=混凝土為C30fc=，ft=，縱筋為Ⅱ級fy=300Nmm2，箍筋為Ⅰ級fy=210Nmm2。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”。由于框架結(jié)構(gòu)的地產(chǎn)柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。Mb： 左震 +=Mc： 左震 +==mMcⅠⅠ=+=m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表134，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面 ① M==m N=ⅢⅢ截面 ① M==)+α1fcbh0+ξb(小偏心受壓) As=As39。=Neξ()α1fcbh02fy39。表144 柱正截面受壓承載力計算截面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢMNl045005000bh0450415450415450415e0ea202020202020eil0h10ξ1ξ2ηηeieξ(ξb=)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心As=As’小于0小于0小于0選筋4Φ204Φ204Φ20實配鋼筋125612561256ρ% 以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：Vc=+MclHn式中Hn——柱凈高；Mcu Mcl——分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足Mc=。取N=。承載力為fk=KN/m2，滿足上述要求。mN/KNV/KNMk/KN當有墊層時鋼筋保護層厚度不小于40mm，無墊層時不小于70mm；⑸，并宜交錯布置?？砂摧S心受壓基礎(chǔ)初步估算底面面積?！痘A(chǔ)規(guī)范》規(guī)定，本文直接用fa==220=242KN/m2γm——為基礎(chǔ)與其上填土的重度，可取γm=20KN/m3；d——為基礎(chǔ)在室內(nèi)地面標高177。Nwkew Vbk=Vk式中 Gk——基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重，可近似取Gk=γmAd； ew——基礎(chǔ)梁中心線至基礎(chǔ)底面中心線的距離，取ew==； h——基礎(chǔ)高度。pkmax=2Nbk3kb式中 k——基礎(chǔ)底面偏心壓力Nbk作用點至最大基底壓力邊緣的距離，k=a2e0。MbkW式中 W——基礎(chǔ)底面的彈性抵抗矩。這樣 Nwk=25++=因此，基礎(chǔ)底面面積初估A≥Nk+Nwkfaγmd=+=考慮偏心荷載作用下應(yīng)力分布不均，基礎(chǔ)面積適當放大，取 A=ab==圖151基礎(chǔ)荷載示意圖 計算基地壓力相應(yīng)于荷載