【正文】 餾塔頂油氣—熱水換熱器（E204/ABCD）以及分餾塔頂油氣在V203中氣液平衡得到的粗油氣，由粗油氣泵（P204/AB）加壓后送至吸收塔（T301）作為吸收劑，氣液平衡得到的富氣引至壓縮機(jī)（C301）(絕)。吸收后的富吸收油經(jīng)（E206）換熱至150℃返回分餾塔第24層，分餾塔還設(shè)有四個(gè)循環(huán)回流進(jìn)行取熱：頂循環(huán)，一中循環(huán)，二中循環(huán)以及油漿循環(huán)。油漿由分餾塔底抽出由泵（P203/AB）加壓打出后分成兩路，一路送提升管反應(yīng)器，一路經(jīng)油漿—渣油換熱器（E203/AB）與原料渣油換熱后，經(jīng)油漿蒸汽發(fā)生器（E214）發(fā)生裝置所需的蒸汽。 氣壓機(jī)出口油氣分離器(V302)中，氣液分離得到的凝縮油解吸塔進(jìn)料泵(P301/AB)抽出經(jīng)解吸塔進(jìn)料換熱器(E302)加熱至80℃，進(jìn)入解吸塔下部。 主要操作條件反應(yīng)——再生系統(tǒng)操作參數(shù)，在催化裂化裝置的生產(chǎn)中，我們總希望裝置有較大的處理量、較高的目的產(chǎn)品產(chǎn)率、較好的產(chǎn)品質(zhì)量和較低的消耗，已收到最好的生產(chǎn)效果和最高的經(jīng)濟(jì)效益。因此，我們必須在了解每個(gè)條件單獨(dú)影響的基礎(chǔ)上，在操作中作綜合分析，從而選擇合適的操作條件。但是，提高再生溫度受到催化劑水熱穩(wěn)定性和設(shè)備結(jié)構(gòu)以及材料限制。對于再生器為兩器兩段的再生裝置，可提高再生溫度到更高的溫度。再生壓力對燒炭速度也有一定的影響，可參照燒炭速度方程（CBR公式）。完全再生裝置由于消除了二次燃燒的可能性，一般控制在35%。當(dāng)溫度提高到500℃以上時(shí)。因此改變溫度就會影響產(chǎn)品分布和產(chǎn)品質(zhì)量。壓力的變化對產(chǎn)品的分布也有很大的影響:提高反應(yīng)壓力，生焦率上升明顯，干氣產(chǎn)率也會增加，汽油產(chǎn)率有所降低。（表壓）取反應(yīng)壓力P反=(表壓) 焦中氫碳比（H/C）焦中氫碳比可以影響燒焦的放熱情況。取反應(yīng)時(shí)間T反=3S 煙氣中CO與CO2比值（CO/CO2）這個(gè)比值與再生器的形式有關(guān)系。預(yù)熱溫度對進(jìn)料霧化效果有很大影響，對產(chǎn)品質(zhì)量和收率有不同程度的影響。一般情況下預(yù)熱溫度高，霧化效果好。%，%。（2） 采用帶有預(yù)混合管的高效燒焦罐再生器，進(jìn)一步強(qiáng)化催化劑再生，%以下，充分發(fā)揮催化劑的選擇性。（4） 為加強(qiáng)原料霧化效果，采用喉管式高效進(jìn)料霧化噴嘴，控制出口線速度達(dá)7090%m/s可使油滴分離為平均直徑小于100微米的霧滴，同時(shí)，改善油劑接觸，適當(dāng)加大進(jìn)料的霧化蒸汽量，改善原料的霧化條件。（7） 氣提段擋扳式選擇十層環(huán)型擋扳，空氣分布器采用分布管結(jié)構(gòu)。 能量回收根據(jù)設(shè)計(jì)條件，煙氣從再生頂部出來的溫度在700℃左右，（表）左右。通過透平回收煙氣的勢能作功之后煙氣的勢能還很高，故還需進(jìn)一步設(shè)置余熱鍋爐以吸收煙氣的顯熱。該機(jī)的性能 入口流速：1550m3/min ； 入口壓力： 出口壓力： MPa ； 軸功率 ：5603KW 環(huán)境保護(hù)渣油催化裂化的環(huán)保問題是由其原料的特殊性決定的。（1）廢氣及粉塵防治使用CO助燃劑，降低CO在煙氣中的含量，使用SOX轉(zhuǎn)移催化劑回收煙氣中的硫，減少環(huán)境污染。3 設(shè)計(jì)計(jì)算 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)處理量：130萬噸/年，年開工按8000小時(shí)計(jì)，其它數(shù)據(jù)見表5表1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表處理量t/a1300000焦碳產(chǎn)率%煙氣中氧氣量%焦中氫碳比（重）7/93空氣相對濕度%56大氣溫度℃15大氣壓力KPa101再生劑含碳量%表2 原料和產(chǎn)品性質(zhì)項(xiàng)目原料油汽油柴油回?zé)捰捅戎豥204恩氏蒸餾10﹪9323640330﹪11225541950﹪13228643370﹪15231745090﹪173349489殘?zhí)?w﹪回?zé)挶龋害?00（厘斯）苯胺點(diǎn)表3 產(chǎn)品收率產(chǎn)品總氣體汽油柴油焦炭合計(jì)產(chǎn)率w﹪100表4 氣體組成組分H2H2SC01C02C=2C03w﹪組分 C=3 IC04NC04C=41IC=4TC=42C=42w﹪表5 催化劑組成孔體積骨架密度充 氣密 度篩分組成 wt﹪ml/gg/mlg/ml＜20181。＞110181。⑥總干煙氣量總干煙氣量=CO2+SO2+O2+N2理+N2過=++++= kmol/h則總干煙氣的質(zhì)量流率=44+64+32+28+28 =⑦總濕煙氣量總濕煙氣量=CO2+SO2+O2+N2理+N2過+空氣帶入水量+生成水量=++++++631=則總濕煙氣的質(zhì)量流率=44+64+32+28+28+18+63118= kg/h⑧濕煙氣組成表6 煙氣量及組成數(shù)據(jù)組 分流 量相對分子量組成（mol）﹪Kmol/hKg/h干煙氣濕煙氣CO244SO2O26432N228總干煙氣生成水汽6311135818主風(fēng)帶入水汽18總濕煙氣⑶ 物料平衡核算總干空氣量+焦碳量=+18200=總干煙氣量+生成水汽量=+11358= kg/h則總干空氣量+焦碳量=總干煙氣量+生成水汽量，即物料平衡，上述計(jì)算顯然正確燒焦耗風(fēng)指標(biāo)=總濕空氣量/燒焦量=[m3/kg焦]煙風(fēng)比=總濕煙氣量/總濕空氣量=注：公式里的濕煙氣不包括各項(xiàng)吹入水蒸汽量 反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡計(jì)算表7 進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)的水汽表項(xiàng) 目性 質(zhì)溫度℃Kg/hKmol/h依 據(jù)新鮮原料霧化蒸汽回?zé)捰挽F化蒸汽預(yù)提升蒸汽汽提蒸汽汽提段錐底松動蒸汽再生滑閥松動蒸汽再生滑閥吹掃蒸汽膨脹節(jié)吹掃蒸汽提升管上段采樣口吹掃提升管下段采樣口吹掃上進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃下進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃防焦蒸汽安全閥吹掃蒸汽再生催化劑帶入蒸汽再生催化劑帶入煙氣過熱蒸汽飽和蒸汽過熱蒸汽4001807207208125220250192180484848481509001Gs10進(jìn)料5%回?zé)?%經(jīng)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)96Kg汽/閥經(jīng)驗(yàn)24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口24Kg汽/樣口武漢煉油廠武漢煉油廠05KgH2O/tCAT1kg煙氣/t CAT注：以Gs（t/h）來表示催化劑循環(huán)量，通過計(jì)算來確定催化劑循環(huán)量和劑油比。V新=162500/（162500/+81250/）=V回==所以d混=+=W新=162500/（162500+81250）=W回==由原料比重查《煉油工藝圖表集》上冊1—3—3，得比重指數(shù)(APIo)=，又有粘度γ100厘沱=，查《煉油工藝圖表集》上冊1—6—8，得K=，回?zé)捰蚫420回=，查《煉油工藝圖表集》上冊1—3—3，得比重指數(shù)(APIo)=，立方平均沸點(diǎn)T立=Σ(γiT i1/3) 3=(6761/3+6921/3+7061/3+7231/3+7621/3)3=（++++）3=，因?yàn)門立=，℃，查《煉油工藝圖表集》上冊1—6—3，得K=，則K混=+=，根據(jù)d混=，K混=，查《石油加工工藝學(xué)》上冊焓圖，得q汽510=375 kcal/kg， K值的校正值為（2），壓力的矯正值為（+1），則q汽510=375（2）（+1）=376 kcal/kg = KJ/kg設(shè)預(yù)熱溫度為260℃查《石油加工工藝學(xué)》上冊焓圖，得q液260=150 kcal/kg，K值的校正值為（+），則q液260=150= kcal/kg =633 KJ/kg則有則有Q7 =（16250+81250）（）=103 KJ/hQ耗= +103++4750103+103=（）KJ/h根據(jù)Q供=Q耗，則 +40404103= Gs=1310103kg/h=1310t/h⑶劑油比劑油比=循環(huán)催化劑量/（新鮮原料+回?zé)捰停?1310103/（162500+81250）= 再生系統(tǒng)熱平衡計(jì)算⑴燒放熱（完全再生可認(rèn)為沒有CO）生成CO2放熱=33913=56860104 KJ/h生成H2O放熱=1262119742=104 KJ/h生成SO2放熱=89270=104 KJ/h總放熱=（56860++）104=104 KJ/h104 KJ/h則可利用熱=104=104 KJ/h⑵出再生器（再生器耗熱）①干空氣升溫?zé)酫1Q1=干空氣空氣比熱（出再生器溫度主風(fēng)入再生器溫度）主風(fēng)入再生器溫度根據(jù)主風(fēng)主風(fēng)入再生器溫度來確定：主風(fēng)機(jī)出口溫度T出按如下計(jì)算 ：T出=T入（P出/P入）(k1)/(kη)式中：T出，T入—主風(fēng)機(jī)出口，進(jìn)口溫度，KP出，P入—主風(fēng)機(jī)出口，進(jìn)口壓力，kg/cm2K—絕熱系數(shù)，取K= ；η—多變效率，—，取η=則有：T出=288（）（）/()=477K=204℃考慮溫降取190℃， KJ/kg則有Q1=（720190）=15960104 KJ/h② 空氣中帶入水升溫?zé)酫2Q2=空氣帶入水水蒸汽比熱（出再生器溫度入再生器溫度） KJ/所以Q2=（720190）=273104 KJ/h。催化劑循環(huán)量為1310t/h，共帶入1310kg水汽。故出再生器的總熱量Q再出Q再出=（15960+273++61++）104 =104 KJ/h ⑦剩余熱Q剩Q剩=Q可利用Q反耗 Q再出=（）104=104 KJ/h ⑧待劑含碳量CoCo Gs=G焦+CrGs Co1310103=18200+%1310103 即Co =% 取熱器的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：104 KJ/h軟化水性質(zhì)：給水溫度25℃發(fā)生蒸汽性質(zhì)：10kg/cm2取熱器的任務(wù)是取出再生器燒焦放出的過熱量，本設(shè)計(jì)取熱負(fù)荷為：104KJ/h。根據(jù)所選取的數(shù)值計(jì)算傳熱面積。h℃）總傳熱系數(shù)Δt，溫差對數(shù)平均值Δt=[（720400）（570－25）]/ln（720400）/（570－25）=423℃故F=104/（423320）=如果實(shí)際傳熱系數(shù)取K=200 Kcal/（m2h）；外取熱器面積A=取熱催化劑循環(huán)量/催化劑質(zhì)量流速=。h）范圍之內(nèi)。則取熱器總高度為8米。⑵耗熱方：①焦碳脫附熱Q3=104KJ/h②外取熱催化劑升溫Q4=103（700570）=104KJ/h③待劑升溫?zé)酫5=1310103（700500）=28820104 KJ/h④干空氣升溫?zé)酫6=（700190）=104 KJ/h⑤空氣帶入水汽升溫?zé)酫7=（700190）=104 KJ/h⑥焦碳升溫?zé)酫8=18200（700500）=104 KJ/h⑦待劑帶入水升溫?zé)酫9=13101（700－500）=104 KJ/h⑧吹掃松動Q10=768（700180）=104 KJ/h⑨熱損失Q11=104 =104 KJ/h⑶供熱=耗熱 Q1+Q2=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q11104+22Gs180。（720700）=22Gs180。（絕）；溫度T=570＋273=843K 流化風(fēng)摩爾流速=PV/TR=105取熱管Φ1148則所需取熱管根數(shù)：n=（π5）=考慮裕度，取175根。核算質(zhì)量流速=1035/（m2取熱催化劑循環(huán)量=取熱量/（催化劑溫差）=104/.—；；催化劑質(zhì)量流速為100—150T/（m2經(jīng)過換熱后催化劑溫降約100150℃，取150℃，即二密床層與取熱催化劑溫差150℃。h℃）比較合適。表8 再生器各處吹掃及松動蒸汽項(xiàng)目性質(zhì)溫度Kg/h依據(jù)待生滑閥前松動蒸汽飽和180100參考經(jīng)驗(yàn)稀相噴水嘴吹掃蒸汽飽和180160 參考經(jīng)驗(yàn)主風(fēng)事故蒸汽嘴蒸汽飽和18060參考經(jīng)驗(yàn)燃料油噴嘴蒸汽飽和18011859kg汽/噴膨脹節(jié)吹掃蒸汽飽和18018090kg汽/波組待生斜管吹掃蒸汽飽和180150參考經(jīng)驗(yàn)Q5=768(－) =104 KJ/h查《化工原理書》上冊，得—700℃水汽焓值kcal/kg—180℃水汽焓值kcal/kg⑥再生器熱損失Q6Q6=582燒碳量= 582=104 KJ/h再生器散熱損失可按燃燒1kg炭散熱582KJ計(jì)算，對高溫完全再生，此值可能偏低。Q3=18200（720510）=104 KJ/h。Q3 = Gs煙氣比熱(720510)+Gs水蒸汽比熱(720510)= Gs1031(720510)+ Gs103(720510)= 103Gs KJ/hQ供= Q1+Q2+Q3=231103Gs+40404103+103Gs=（ +40404103）K