【正文】 風量；然后，按特殊礦井的風量要求和萬噸配風量指標進行風量校核；最后，確定礦井總風量。 ——掘進作業(yè)面所需風量， dq3/ms ——獨立分支通風的峒室和其他作業(yè)地點（如放礦斗，噴錨支護作r業(yè)地點等）所需風量， 3/s——礦井風量備用系數(shù)；一般礦井 K：～ 較難控制漏風的礦K井 K=～ 易控制漏風的礦井 K=～（q s）應按排塵及排（炮）煙的需要風量分別計算，取其最大值。1q 1. 按排塵所需風量計算: （3—5）VSQd??3/ms式中: S——作業(yè)面過風斷面面積， ㎡ V —— 排塵風速， m/s S =4= ㎡ v = m/s == 2. 按排煙要求計算: （3—6）slt8o1dA?3/m式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A,電雷管 =15+A/50l 0l0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30minA = 36kg =15+A=40m0l4= ㎡ t = 3060=?3/ms 3. 初步確定： 根據(jù)以上計算結果，比較取其大者，因此 = XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)27（ tq） （3—7）VS??tq3/ms式中: S ——作業(yè)面過風斷面積， ㎡ v ——排塵風速， m/s S = 3=㎡ V = = = （3—SAlti0218?3/m8）式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A, 電雷管 =15+A/50l 0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30min A = 35kg = 15+A=50m0l t = 3060 =1800s S =4=㎡ = Sli0218q?3/ms ： 根據(jù)以上兩種計算結果，比較取其大者，因此： = tq3/s（ ）hq ： （3—VSh??q3/ms9）式中：S —— 過風斷面積，㎡ V —— 排塵風速， m/s S = 3=㎡ v = = 1hq3/ms 2. 按排煙所需風量計算:XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)28 （3—10）SAlth0218q?3/ms式中: A ——二次破碎爆破的炸藥量，kg —— 有效拋擲距離，m，火雷管 =15+A ,電雷管 =15+A/50l 0l0l S —— 過風斷面面積，㎡ t —— 排煙所需時間，s，一般取 20～30min A = 35 kg = 15+A=50 m0l t = 1800s S = 9㎡ Slth0218q?3/s 3. 初步確定： 根據(jù)以上兩種計算結果，比較取其大者，因此： =（q c）： ， （3—?sm/311）式中： —— 耙礦巷道斷面積， 3；BS —— 耙礦巷道長度的一半， m；L ——二次破碎爆破的炸藥量， ；Akg ——二次破碎爆破后的通風時間，一般取 ；t st30? =4= =60/2=30mL = = .??sm/3（q j）另外，由于該礦采用的是高濃度尾砂充填法，因此應考慮充填時所需的風量，即：XXXX大學 2022屆本科生畢業(yè)設計(論文)29 =33= tq3/ms(q r)根據(jù)吳莊鐵礦的具體情況和生產(chǎn)能力，只考慮在井下設置一個炸藥庫，根據(jù)該礦的生產(chǎn)能力查資料可知，一般為 1～2 ，根據(jù)井下具體情況，在東3/s部380m 中段設置，即 = 2 rq3/ms徐州鐵礦通風所需風量及作業(yè)點個數(shù)如表 31.表 31 同時作業(yè)點需風量匯總表3.1.7初步計算礦井總風量 ）（ ?????? jhjctdssr qqq＇qKQ =(8+2+2++3++22+) = 3/ms首先，用特殊條件礦井通風的要求進行校核，由于吳莊鐵礦是一般礦山，故不用此進行校核。sm/3由于本次設計屬巷道型、因此作業(yè)面需風量應用巷道型需風量公式計算： , （3—14）?sm/3 式中：A —— 大爆破的炸藥量，kg； T——通風時間，s，通常取 2～4h，炸藥量大時還可延長； V—— 充填炮煙的巷道容積, ,， ，其中 V1是排風側(cè)3ciAb??1巷道容積， ； 是 1kg炸藥所產(chǎn)生的全部氣體量， 大約等于 。本設計只要求職對主要的專用通風井巷斷面尺寸做出設計，非專用通風井巷斷面尺寸已由采礦設計確定。1=CS?2）式中：C —— 每 掘進單價；元/3m3m —— 掘進斷面；39。(4)計算通風電費（ ）3B 元/m （4—12339。1B()fs?， 三條曲線，再把三條曲線縱向疊加起來，經(jīng)列總費用曲線39。 39。3()s?B=F（ ） ，以曲線的最低點所對應的井巷斷面就是所求的通負井巷經(jīng)濟斷面；39。P?? t—服務年限；年 t1— 年工作日數(shù)； t2— 日工作時數(shù)； e — 電價；元/kwh；取 η — 通風全效率（含風機效率，電機效率，輸入變電效率等） ，一般 ～。S(3)計算井巷維護費（ ）2 B2=rt 元/m （4—3）式中：r —— 每米井巷的維護費，元/ 米 年? t —— 服務年限，年 =1500 25 =3752?39。合理的經(jīng)濟斷面可按下述步驟確定：(1)按允許的最高風速（v）和所需通過的風量（q）計算井巷的有效斷面（s） ，即； （4—QS=V2m1）井巷允許的最高風速是：專用風井，風峒 15m/s專用物料提升井 12m/s風橋 10m/s提升人員和物料的井筒，主要進、回風道 8m/s運輸巷道、采區(qū)巷道 6m/s采礦場、采準巷道 4m/s本次設計的專用通風井巷有東部回風井： 回風井： m179。經(jīng)過上述風量計算和校核后最終確定本通風系統(tǒng)服務范圍的礦井總風量為 。經(jīng)上述初步計算及其后的校核，得出的總風量以及萬噸耗風量符合要求，因此，礦井總風量 。 本設計為巷道型回采工作面 S =4 = V = = = 1sq3/ms(q s’)按一般情況下，備采作業(yè)面風量為回采工作面風量的一半，即 （3—4）39。即 （3—???????rdss qqKQ1）式中： ——礦井總風量， 3/m ——回采作業(yè)面所需風量，sq3/s ——備用回采作業(yè)面所需風量，39。切割掘進通風，切割天井的掘進通風也可以用上述方法，切割槽的掘進利用切割天井回風。布置原則：抽風風筒的入口風量小，應比壓風機的風量大 1020%，壓風機的風筒末端距工作面應小于 1015m，抽風機的末端距工作面應小于 2025m，抽風機或風筒口應設在風流的下風側(cè)，距獨頭巷 10m。缺點：風流有效吸塵短，一般風筒距工作面遠。(1)壓入式通風優(yōu)點：，工作面完全被新鮮風流所控制，爆破后易排塵和工作面的炮煙，便于及早的進入工作面作業(yè)； ，有利于排出和稀釋粘塵； ，風速大，氣象條件好； ，不易炸破。掘進工作面一般都局部通風，短巷采用單一壓入式通或單一抽出式，長巷用混合式或用扇與凈化器組合的循環(huán)通風。 （2）耙道群底部結構采場通風設計各耙道構成并聯(lián)形式，避免串聯(lián)和死角，保證風流均勻穩(wěn)定，靠回風側(cè)耙道風量較大，其它部位的耙道風量較小，不易調(diào)節(jié)，通風管理復雜。后一種可用尼龍、橡膠、布或草席簾等。故選擇階梯式網(wǎng)絡更佳。XXXX大學 2022屆本科畢業(yè)設計 21根據(jù)吳莊鐵礦具體條件：礦石總儲量 ，年產(chǎn)量 50萬噸，以及開拓方案及井巷布置，副井進風，東西部礦體都有回風通達地表。上下階段間隔式網(wǎng)絡兩個階段共設立一條專用回風道，上階段下行回風下階段上行回風，構成樹枝狀角聯(lián)網(wǎng)路風流，定性差，風量分配調(diào)節(jié)困難，但通風工程少，可有效解決多階段作業(yè)污風串聯(lián)的問題；適用于不宜開拓回風天井及工作面可平行，下行通風的礦井。其缺點：安裝、檢修和管理不方便，易因井下災害而遭到破壞。主扇安裝地點有兩種選擇：一是安裝在地表，二是安裝在井下。井巷時，井口密閉困難，漏風量大，管理復雜開掘?qū)Ｓ眠M風井時則工程量大，投資多；輸不利，勞動條件差；需要自動風向影響，人行運輸、維護復雜；，排煙速度快。、崩落區(qū)或回風段其他通向地表的井巷組成的多井巷或減少阻力維護費低；下，可減少井巷，空區(qū)，礦巖裂隙中有毒有害氣體析出；預熱空氣；小?，F(xiàn)列表 24如下:表 24 不同主扇工作方式的比較通 風 方 式項目 抽 出 式 壓 入 式 混 合 式圖式適用通道少的充填法礦井；空區(qū)易于密閉及覆蓋巖層，受破壞，難以維護；將新鮮風流直接送往作業(yè)相溝通，采用壓抽混合式可平衡風壓控制漏風量；XXXX大學 2022屆本科畢業(yè)設計 18條件透氣性不強的崩落發(fā)礦井；，不宜多處安裝自動風門；的礦井。用于解決中部礦體開采時通風，同時在礦井兩翼另開掘回風井，解決邊遠礦體的開采時通風。XXXX大學 2022屆本科畢業(yè)設計 17式式布置具有風路短、風壓損失小、漏風少、整個礦井生產(chǎn)期間風壓比較穩(wěn)定、風量分配比較均勻、排污風距離工業(yè)場地較遠優(yōu)點。對于規(guī)模較小的礦山，中部有現(xiàn)成的井巷可利用時也可采用中央式布置方式。表 22 風井布置比較布置形式特 點 適 用 條 件中央式進風井與排風井均位于井田走向的中央，風流在井下的流動路線呈折返式，中央式布置具有基建費用少，投產(chǎn)快，地面建筑物集中，便于管理，井筒延深方便，容易實現(xiàn)反風等優(yōu)點。根據(jù)吳莊鐵礦礦體賦存條件及現(xiàn)有管理水平，因“多級機站壓抽式”通風機站和風機數(shù)量多，且遍布全礦，需要有高效率高質(zhì)量的維護和管理水平，不適宜在吳莊鐵礦使用，因此可選擇的方案有：A 統(tǒng)一通風 B 分區(qū)通風統(tǒng)一通風又可采用：1）集中進風，集中排風； 2）集中進風，多路排風。 缺點：；運輸帶來不便。 缺點：，阻力大；，易出現(xiàn)串聯(lián)；。隨著礦井生產(chǎn)的發(fā)展，若礦體賦存條件和開拓方法﹑采礦方法等發(fā)生變化時，應對通風系統(tǒng)及時進行調(diào)整。上述各點可用對比表的形式進行分析比較，當技術上有明顯差別時，便可直接擇優(yōu)選用。并勾畫出一張完整的通風系統(tǒng)單線立體圖。已經(jīng)作進風井的箕斗井和混合井必須采取凈化措施是進風流的含塵量達到上述要求；（4）主要回風井巷不得作人行道，井口進風不得受礦塵和有毒有害氣體污染，