【正文】 26J 1 有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值） （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力） 預(yù)應(yīng)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。表 使用階段正截面抗彎承載能力驗(yàn)算表單元位置最大/最小組合名稱(chēng)類(lèi)型驗(yàn)算rMu (kN*m)Mn (kN*m)1I[1]最大cLCB2MYMAXOK1I[1]最小cLCB12MYMINOK2I[2]最大cLCB9FXMINOK2I[2]最小cLCB6MYMINOK3I[3]最大cLCB6MYMAXOK3I[3]最小cLCB11MYMINOK4I[4]最大cLCB6MYMAXOK4I[4]最小cLCB11MYMINOK5I[5]最大cLCB6MYMAXOK5I[5]最小cLCB11MYMINOK6I[6]最大cLCB6MYMAXOK6I[6]最小cLCB11MYMINOK7I[7]最大cLCB6MYMAXOK7I[7]最小cLCB11MYMINOK8I[8]最大cLCB6MYMAXOK8I[8]最小cLCB11MYMINOK9I[9]最大cLCB6MYMAXOK9I[9]最小cLCB11MYMINOK10I[10]最大cLCB6MYMAXOK10I[10]最小cLCB11MYMINOK11I[11]最大cLCB6MYMAXOK11I[11]最小cLCB11MYMINOK12I[12]最大cLCB12MYMAXOK12I[12]最小cLCB5MYMINOK13I[13]最大cLCB12MYMAXOK13I[13]最小cLCB5MYMINOK14I[14]最大cLCB12MYMAXOK14I[14]最小cLCB5MYMINOK15I[15]最大cLCB12MYMAXOK15I[15]最小cLCB5MYMINOK16I[16]最大cLCB12MYMAXOK16I[16]最小cLCB5MYMINOK17I[17]最大cLCB12MYMAXOK17I[17]最小cLCB5MYMINOK18I[18]最大cLCB12MYMAXOK18I[18]最小cLCB5MYMINOK19I[19]最大cLCB12MYMAXOK19I[19]最小cLCB5MYMINOK20I[20]最大cLCB12MYMAXOK20I[20]最小cLCB5MYMINOK21I[21]最大cLCB12MYMAXOK21I[21]最小cLCB5MYMINOK22I[22]最大cLCB12FXMINOK22I[22]最小cLCB5MYMINOK23I[23]最大cLCB12MYMAXOK23I[23]最小cLCB5MYMINOK24I[24]最大cLCB12MYMAXOK24I[24]最小cLCB5MYMINOK25I[25]最大cLCB12MYMAXOK25I[25]最小cLCB5MYMINOK26I[26]最大cLCB12MYMAXOK26I[26]最小cLCB5MYMINOK27I[27]最大cLCB12MYMAXOK27I[27]最小cLCB5MYMINOK28I[28]最大cLCB12MYMAXOK28I[28]最小cLCB5MYMINOK29I[29]最大cLCB12MYMAXOK29I[29]最小cLCB5MYMINOK30I[30]最大cLCB12M。翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照T形截面計(jì)算，由于本設(shè)計(jì)未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：1）當(dāng)符合下列條件時(shí) （61）應(yīng)以寬度為的矩形截面按下面公式計(jì)算正截面抗彎承載力： （62）混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計(jì)算： （63）截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： （64）當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓即（）為正時(shí) （65）當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即（）為負(fù)時(shí) （66）2）當(dāng)不符合公式（61）的條件時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： （67）此時(shí)，受壓區(qū)高度應(yīng)按下列公式計(jì)算，應(yīng)應(yīng)符合（64）、（65）、（66）的要求。ξ 式中：ψ—張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=；超張拉時(shí)，ψ=；ξ—鋼筋松弛系數(shù)，Ⅰ級(jí)松弛（普通松弛），ξ=；Ⅱ級(jí)松弛（低松弛），ξ=；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 =；對(duì)先張法構(gòu)件，=。對(duì)懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)化：1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處；2）在同一計(jì)算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失后張法構(gòu)件一般采用分批張拉，張拉后批鋼束時(shí)所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮將使先批已張拉并錨固預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 式中： —在計(jì)算截面上先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋所產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力之和；—預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量之比。根據(jù)配筋數(shù)量要求及以上布置原則現(xiàn)將初步鋼束具體布置繪圖如下：圖 51 梁端鋼束布置斷面圖圖 52 跨中鋼束布置斷面圖 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，由于施工中預(yù)應(yīng)力索的張拉采用后張法，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl1錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2混凝土的彈性壓縮 σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6 預(yù)應(yīng)力與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失σl1,由規(guī)定，按以下公式計(jì)算： 式中：σcon—張拉鋼筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力（=）；μ—預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)；k—管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，；x—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度,以米計(jì)。10)應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。7)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)使其中心線不超出束界范圍，盡量對(duì)稱(chēng)布置，錨頭應(yīng)盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。3)預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。錨具采用群錨體系OVM錨。 2）當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時(shí)當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （517） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （518） 3）當(dāng)截面中只在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)：當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （519） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （520） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)。寫(xiě)成計(jì)算式為：對(duì)于截面上緣 （55） （56） 對(duì)于截面下緣 （57） （58）式中：—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W—截面抗彎模量，—混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。1）對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算：如圖：h0xNdfcd圖51， （51） ， （52）解上兩式得：受壓區(qū)高度 （53）預(yù)應(yīng)力筋數(shù) （54a）或 （54b）式中： —截面上組合力矩。主要荷載組合根據(jù)結(jié)構(gòu)各部分對(duì)強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性的驗(yàn)算需要,。 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合組合I 作用短期效應(yīng)組合: 組合II 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合: 式中 : Ssd—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；SGik—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；ψ1j—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力）ψ1=，人群荷載ψ1=，風(fēng)荷載ψ1=，溫度梯度作用ψ1=，其他作用ψ1=；ψ1jSQjk—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。公路—I級(jí)車(chē)道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=360KN。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類(lèi)型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車(chē)荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。19～24單元與53～58單元為0號(hào)塊，以后每向外懸出一塊即為一個(gè)施工階段，分別為1～11號(hào)塊，兩端的1～5和72～76單元為邊跨整體現(xiàn)澆段，單元7和70、71為邊跨合攏節(jié)段，36～41單元為中跨合攏節(jié)段 恒載、活載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力主要為一期恒載的內(nèi)力和二期恒載的內(nèi)力疊加，其彎矩、剪力及軸力如圖所示：圖42 成橋階段彎矩圖圖43 成橋階段剪力圖圖44 成橋階段軸力圖 懸臂澆筑階段內(nèi)力澆筑0號(hào)塊，拼裝掛藍(lán)，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應(yīng)頂板縱向預(yù)應(yīng)力束，懸臂澆注結(jié)束時(shí)全橋的恒載內(nèi)力:圖45 最大懸臂階段彎矩圖圖46 最大懸臂階段剪力圖