【正文】 支座處所承受的總軸力為：No=，則每根柱墩軸力為：N=。=70641，則，柱采用最小配筋率配筋。用確定單樁容許承載力的《公橋基規(guī)》經(jīng)驗(yàn)公式初步反算樁長。 樁的內(nèi)力及位移計(jì)算（1）確定樁的計(jì)算寬度 = =（+1）= （2）計(jì)算樁的變形系數(shù) = = 其中I= d4/64=4/64= m =10000kN/m4樁的換算深度===〉，所以按彈性樁計(jì)算。%配置 =%=現(xiàn)選用1（Ⅰ級(jí)鋼筋HRB335級(jí)鋼筋） =104m2 ， =28MPa樁身混凝土標(biāo)號(hào)為號(hào) 取= =MPa=9=4,樁受彎時(shí)的計(jì)算長度lp=(l0+h)=（+9）=偏心距 。墩帽頂?shù)耐饬?按一跨活載計(jì)算) =kN = =0換算到地面處=+60+===60=制動(dòng)力作用點(diǎn)作用到車輛中心上，但計(jì)算墩臺(tái)時(shí)移至支座中心處不計(jì)由此產(chǎn)生的豎向力和彎矩，支座厚度取14cm，制動(dòng)力作用點(diǎn)在支座中心處距樁頂?shù)木嚯x為S=++4=(4) 計(jì)算地面線以下深度Z 處樁截面上的彎矩及水平壓應(yīng)力 = 無量綱系數(shù)及由參考文獻(xiàn)[7]附表7查得，的值計(jì)算列表如表所示， 由于==,取=000無量綱系數(shù)、由參考文獻(xiàn)[7]附表5查得、代入上式計(jì)算值如表所示，其結(jié)果如圖所示，同樣取= 樁身剪力圖（如何得到）00000 （5）、樁頂縱向水平位移驗(yàn)算樁在地面線處水平位移和轉(zhuǎn)角 = = 6mm (符合規(guī)范要求) =+ = 其中、由凌治平，易經(jīng)武編《基礎(chǔ)工程》.北京：、6查得。 = =+18+++h =+ (kN) 計(jì)算時(shí)取以下數(shù)據(jù)：，沖擊鉆成孔直徑2m，樁周長U=2=，A=π()/4=2,54m2, C1=，C2=，Ra=104kPa。 則HRB335鋼筋（φ30），單根面積：）根數(shù) n=8831/=，取15根。=13,8Mpa，=,鋼筋采用HRB335， 按普通箍筋柱計(jì)算（一端鉸接一端固結(jié)）。樁基礎(chǔ)采用沖擊鉆鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，按摩擦樁計(jì)算。支座采用板式橡膠支座(S=5050cm，厚度為14cm)。（1）主應(yīng)力計(jì)算換算截面形心軸的主應(yīng)力計(jì)算a. 剪應(yīng)力= ====（2） 主拉應(yīng)力限值 作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗(yàn)算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為 以上計(jì)算值滿足要求，所以截面滿足作用短期效應(yīng)組合下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。（4） 主應(yīng)力驗(yàn)算將主應(yīng)力值與主應(yīng)力限制值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值，且最大主拉應(yīng)力，故按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。邊跨跨中截面驗(yàn)算 截面上、下緣混凝土壓應(yīng)力上緣：下緣： 預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求，混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，%的縱向鋼筋。m)最小彎矩(KNm) 最小彎矩(KN 徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算 構(gòu)建理論厚度的計(jì)算公式為： 式中：——主梁混凝土截面面積； ——與大氣接觸的截面周邊長度。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄D，計(jì)算公式如下。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（預(yù)應(yīng)力筋與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失、錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失、混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失和混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失）而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離，由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離，所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為鋼號(hào)束升高值彎起角彎起半徑（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離d(mm)彎起點(diǎn)至跨中截面水平距離彎止點(diǎn)至跨中截面水平距離1100200001659393723 鋼束號(hào)起彎高度y(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm)R(cm)(rad)N15415008N24730008N34030008N446003N546003 計(jì)算鋼束上任意一點(diǎn)i離梁底距離，及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離a=200mm, 為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 從理論上講，預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起的最佳設(shè)計(jì)是考慮預(yù)剪力作用后，只有恒載作用和橫活載共同作用的合成剪力絕對(duì)值相等。因此，應(yīng)注意預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起后的正截面的抗彎承載力的要求。 (2)預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起點(diǎn)的確定 預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎起點(diǎn)應(yīng)從兼顧剪力與彎矩兩方面的受力要求來考慮。 預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。： (1) 連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《橋規(guī)》(—99)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則： 應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。箍筋采用10mm光圓鋼筋，估算鋼筋面積：As=（根）取20根。第二跨支座處彎矩為由公式 得mm600mm（底板厚度）截面抗彎承載能力按下式驗(yàn)算：由公式 得＞即滿足設(shè)計(jì)要求?；钶d內(nèi)力增大系數(shù)計(jì)算公式為： （公式編號(hào)）式中：n—箱梁的腹板總數(shù)： β—抗扭修正系數(shù)，其計(jì)算公式如下所示 （公式編號(hào)） 式中：γ—?jiǎng)偠葏?shù) G—主梁剪切模量 E—主梁抗扭模量 = 主梁抗扭慣矩 I—主梁抗彎慣矩 則： =可得 =求得了邊腹板的荷載分配系數(shù)后,即得活載內(nèi)力增大系數(shù)ζ=第一跨（1） L/8截面處彎矩影響線 L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載如圖 L/8截面處最大正彎矩圖查表計(jì)算得L/，,最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 L/8截面處最大負(fù)彎矩圖查表計(jì)算得L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（2） L/4截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 L/4截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大正彎矩為：求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 L/4截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（3）3L/8截面處彎矩影響線 3L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 3L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 3L/8截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（4）L/2截面處彎矩影響線 L/2截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 L/2截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 L/2截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（5）5L/8截面處彎矩影響線 5L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 5L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得5L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 5L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得5L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（6）3L/4截面處彎矩影響線 3L/4截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 3L/4截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置如圖 3L/4截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（7）7L/8截面處彎矩影響線 7L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 7L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得7L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 7L/8截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得7L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（8）右端點(diǎn)處彎矩影響線 右端截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 右端截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖，最大正彎矩為： (KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 右端截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖，最負(fù)正彎矩為： (KN m)第二跨（1）L/8截面處彎矩影響線 L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載的布置如圖 L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 L/8截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，(KN m)（2）L/4截面處彎矩影響線 L/4截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 L/4截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 L/4截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（3）3L/8截面處彎矩影響線 3L/8截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 3L/8截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大正彎矩為：(KN m)求最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置情況如圖 3L/8截面處最大負(fù)彎矩時(shí)荷載布置圖查表計(jì)算得3L/，最大負(fù)彎矩為(KN m)（4）L/2截面處彎矩影響線 L/2截面處彎矩影響線求最大正彎矩時(shí)荷載布置如圖 L/2截面處最大正彎矩時(shí)荷載布置