【正文】 求 頂板模板及縱、橫梁驗算⑴.頂板底模下橫橋向布置方木驗算本施工方案中頂板底模底面下橫橋向布置采用 1010cm 方木。 a. 方木間距計算q＝(q 1+ q2+ q3+ q4)B＝( +++2)12=均布荷載下的彎矩 M＝(1/8) qL 2=(1/8)＝因此在計算分配量、面板內(nèi)力時不再校核集中力 P= kN 情況下受力。②頂板 方木橫橋向布置，跨度按 L＝60cm 進行受力驗算，計算時荷載按頂板厚 的荷載進行驗算a. 方木間距計算q＝(q 1+ q2+ q3+ q4)B＝( +++2)12= 30 M＝(1/8) qL 2=(1/8)＝②頂板厚 和 方木橫橋向布置，跨度按 L＝90cm 進行受力驗算，計算時荷載按頂板厚 的荷載進行驗算 31 a. 方木間距計算q＝(q 1+ q2+ q3+ q4)B＝( +++2)12=M＝(1/8) qL 2=(1/8)＝ 32 ⑵碗扣式支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架頂托上順橋向采用 1215cm 規(guī)格的方木。順橋向方木跨距 90cm 布置，立桿頂托上橫橋向采用 1215cm 規(guī)格的方木，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下：①頂板厚 和 方木順橋向布置，跨度按 L＝60cm 進行受力驗算，計算時荷載按頂板厚 的荷載進行驗算a、順橋每根方木抗彎計算q＝(q 1+ q2+ q3+ q4)B＝( +++2)=M＝(1/8) qL 2=(1/8)＝c、順橋每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=105m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL 4)/(EI)］=(5/384)［( 4)/( 9106105)］=10 3m＜L/400=10 3m 故，撓度滿足要求②.頂板厚 方木順橋向布置，跨度按 L＝90cm 進行受力驗算，計算時荷載按頂板厚 的荷載進行驗算a、順橋每根方木抗彎計算q＝ (q1+ q2+ q3+ q4)B＝ (+++2)=M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ c、順橋每根方木撓度計算方木的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=105m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)［(qL 4)/(EI)］=(5/384)［( 4)/( 9106105)］=10 4m＜L/400=10 3m 故，撓度滿足要求③.頂板厚 方木順橋向布置，跨度按 L＝90cm 進行受力驗算，計算時荷載按頂板厚 的荷載進行驗算a、順橋每根方木抗彎計算q＝ (q1+ q2+ q3+ q4)B＝ (+++2)=M＝ (1/8) qL2=(1/8)＝ 支架立桿頂托上順橋向方木間距板厚 米和 米均按 60cm 布置支架立桿頂托上順橋向方木間距板厚 米和 米均按 90cm 布置,順橋向方木上橫橋向方木間距按 0. 3m 間距布置。⑶2Φ48 外楞橫桿計算①、墻體模板 2Φ48 外楞橫桿強度驗算墻體模板支撐體系內(nèi)楞采用 10cm10cm 方木,間距 30cm、外楞采用2Φ48 及 Φ12 對拉螺栓，間距 45cm。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 30尺 寸 單 位 ： cmq(kN/m)模 驗 算 簡 圖模 及 支 撐 系 統(tǒng) 簡 圖 10cm方 木q(kN/m)30c18膠 合 板 40 膠合板彈性模量 E＝5000MPa模板的慣性矩 I=(bh3)/12=()/12=107m4①.模板厚度計算q=( q5+ q6)L=(+2)=則：M max= mKNl ????? ..122模板需要的截面模量：W= m2531089..9.][ ????WM?模板的寬度為 ，根據(jù) W、b 得 h 為： h= ?????因此，模板采用 1220244018mm 規(guī)格的膠合板。（10 5）＝。②的預壓方式由于本工程現(xiàn)澆鋼筋混凝土箱涵頂板的厚度較大，為確保預壓的安全和進度擬采用水袋加水的預壓方法或堆放鋼材（捆裝鋼筋）方法進行預壓ａ、支架加載預壓采用水袋加水的方法進行預壓，即根據(jù)頂板重量的 120%壓重，計算出水袋高度，施工時先將水袋鋪至設計高度，用水泵向水袋里注水，直至水袋注滿至設計高度。 43 本次預壓擬采用水袋注水的方法進行預壓、頂板的四側模板加高，內(nèi)貼黑色橡膠水袋，橡膠水袋搭接采用萬能膠粘貼，四側模板加高用鋼管對拉聯(lián)結，以防止側向變形 。嚴格控制加載鋼材的重量，為確保加載重量的準確性，對加載鋼材進行逐一過磅。③預壓重量計算 厚頂板預壓重量計算 厚頂板標準斷面面積（）= 2/m 厚頂板總重量：5=換算成水的斷面均布荷載為：247。分 3 級加載，沒級加載高度為 。由于 的水壓高度太高將對施加預壓難度較大，也不利于預壓工作的安全，因此擬采用堆放剛才的方式進行預壓。④灌水實施擬在頂板厚為 和頂板厚為 各采用共 2 根 Φ50 塑料管，Φ50 管每小時進水 14m3 ，一天共灌水： 14224=672 m3，頂板厚為 灌水所需天數(shù)5。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。加載及卸載必須在整個預壓范圍內(nèi)分級進行，在一個連續(xù)的梁段范圍內(nèi)不得分成幾段后加載或卸載。 46 c. 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。十、主要項目的方法施工前做好充分的準備，有利于工程的順利進行，在本框架橋正式開始前項目部應提前組織人員對本框架橋進行圖紙會審及技術交底，并確定框架橋的主要技術負責人、施工員、測量員、土方施工班組、鋼筋施工班組、混凝土施工班組、木工施工班組、防水施工班組、普工施工班組、泥水施工班組等主要班組，進行施工前的人員動員及設備的落實。平面控制采用南方全站儀，水準控制用 DS3水準儀。根據(jù)理論數(shù)據(jù)測出成果后，注意觀察周圍建筑，與之相對照，以防發(fā)生特殊情況。使用前應先除銹,保持表面潔凈。⑶鋼筋現(xiàn)場安裝①加工好的鋼筋用汽車運到現(xiàn)場。 支架搭設施工要求及技術措施現(xiàn)澆箱涵支架采用碗口式構件搭設滿堂支架。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。⑷.下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合 GB11352 中 ZG230450 的規(guī)定。⑻.立桿與立桿連接的連接孔處應能插入 Φ12mm 連接銷。⑾.立桿上應設有接長用套管及連接銷孔。立桿間距和橫桿步距不得大于設計要求，并設置縱、橫掃地桿。⑸.對進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構配件，使用前應對其質(zhì)量進行復檢。⑻.為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。⑵.模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調(diào)底座或可調(diào)托撐調(diào)整底模標高，但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于 20cm。⑸.支架及腳手架內(nèi)外側加挑梁時，挑梁范圍內(nèi)只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。⑼.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。②.鋼管彎曲變形的應符合規(guī)范規(guī)定要求。⑸.成立安全檢查小組每日進行腳手架檢查。⑶.卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。架體拆除時應按施工方案設計的拆除順序進行。②.舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；③.新、舊扣件均應進行防繡處理。⑵.舊鋼管的檢查應符合下列規(guī)定：①.表面銹蝕深度應符合規(guī)范要求。 ⑺.支架拼裝每 3 層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭 3 層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。⑷.支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使支撐架偏扭。底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于 2 跨，厚度不小于 50mm 的木墊板；底座的軸心線應與地面垂 52 直。⑺.支架架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。⑶.支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，并安設好接長用套管及連接銷孔，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除，立桿配置可調(diào)底座（如下圖） 。附：碗扣節(jié)點連接構成圖如下圖所示。⑽.構配件外觀質(zhì)量要求：①.鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；②.鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。⑹.立桿連接外套管壁厚不得小于 ，內(nèi)徑不大于 50 mm， 外套管長度不得小于 160mm，外伸長度不小于 110mm。⑵ 碗扣架用鋼管規(guī)格為 Φ48，鋼管壁厚不得小于 。支架頂部設置頂托，頂托上安設橫橋向方木，橫橋向方木上布置順橋向方木，順橋向方木上鋪設頂板底模板。②鋼筋的保護層采用與結構同標號的混凝土墊塊，并扎緊于鋼筋上，做到分散布置，具有足夠的數(shù)量；鋼筋須留足保護層，不應有負誤差；底、頂板上下層兩層和墻兩側鋼筋還應用短鋼筋對撐牢固。②Φ22m 以上鋼筋一般采用直螺紋接頭，接頭位置按 50%錯開，Φ14m 以下鋼 48 筋除設計有要求外一般采用搭接接頭，接頭位置按 25%錯開；在施工工作面施焊時采用手工電焊，并應按規(guī)范要求分別抽樣，進行抗拉試驗；焊工須持證上崗；對焊前先清除鋼筋端頭 15cm 范圍內(nèi)的鐵銹，污泥等；鋼筋端頭有彎曲，應予調(diào)直或切除；當調(diào)換焊工或更換焊接鋼筋的規(guī)格和品種時，應先制作對焊試件進行冷彎試驗，合格后才能成批焊接。⑴材料進場與保管鋼筋進場必須具有質(zhì)保書和出廠合格證。導線控制等級按監(jiān)理工程師提供的控制網(wǎng)同等級設計。查明施工范圍附近地下管線的情況，并進行現(xiàn)場確認，以便施工時進行避讓及防護。，泄水孔采用閥門，水泄至附近的水塘。實施過程：a. 準確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。②沉降觀測沉降觀測貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的地基沉降、支架變形；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的地基沉降、支架變形；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測。⑵測量觀測 需觀測的數(shù)據(jù)：滿堂腳手架的撓度變形和非彈性變形。分 3 級加載，沒級加載高度為 。 厚頂板預壓重量計算 厚頂板標準斷面面積（）= 厚頂板總重量：=換算成水的斷面均布荷載為：247。由于 的水壓高度太高將對施加預壓難度較大，也不利于預壓工作的安全，因此擬采用堆放剛才的方式進行預壓。全部加載后，不可立即卸載，需等地基及支架觀測穩(wěn)定后再逐級卸載。堆放順序有中心向兩側對稱堆放預壓，鋼材的加載總重量為 倍的頂板重量，以消除地基沉降和支架的非彈性變形。加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。⑶.f 3為支架地基沉降量計算：因本工程滿堂支架坐落在已澆箱涵的底板上，故不考慮地基沉降。于是 f1=бL/E(路橋施工計算手冊 P439 表 136 第二條)б＝247。⑷、墻體模板計算側墻模板采用優(yōu)質(zhì) 18mm 膠合板，鋪設在側墻模板橫向外楞的豎向內(nèi)楞方木內(nèi)側。②.底模板剛度驗算fmax= ＜ 104m mEIql 47644 ?????＝底模板剛度滿足要求 墻體模板支撐系統(tǒng)計算 37 ⑴．荷載計算因本工程橋涵現(xiàn)澆采取水平以每層 30cm 高度澆注，在豎向上以 V=注速度控制,砼入模溫度 T=20 度 C 控制，因此新澆混凝土對側模的壓力 q5= Pm=KrhK 為外加劑修正稀數(shù)，不取摻緩凝外加劑 K=當 V/t=＞ h=+q5= KPahrPm .????q6=2KN/m2(混凝土振搗時產(chǎn)生的側壓力)則 q 總 =q6+q5=+2=⑵．墻體模板內(nèi)楞驗算①、側墻模板內(nèi)楞強度驗算墻體模板支撐體系內(nèi)楞采用 10cm10cm 方木,間距 30cm、外楞采用2Φ48 鋼管及 Φ12 對拉螺栓，間距 45cm。b、順橋每根方木抗剪計算(按四跨連續(xù)計算) －Sm－??? ?Q===則： τ = MPa＜ ［ τ ］..498bIQS－－4m???==符合要求。 34 b、順橋每根方木抗剪計算(按四跨連續(xù)計算) －Sm－??? ?Q===則： τ = MPa＜ ［ τ ］－－4m???==雖然符合要求，但安全系數(shù)偏低，因此將立桿步距調(diào)為 60*90cm。q(KN/m)立 桿 頂 托 上 順 橋 向 方 木 受 力 簡 圖 方 木 材 質(zhì) 為 杉 木 ， ［ δ w］=1MPa［ δ τ ］ 7 E90尺 寸 單 位 ： cm15q(KN/m)2備 注 ： 因 其 上 橫 橋 向 方 木 布 置 較 密 ， 故 順 橋 向 方 木 受 力 按 均 布 荷 載 考 慮 。將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全） 。經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距 d 取 ，則 n＝12/＝40 根。經(jīng)計算，方木間距小于 均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，