【正文】 1)門機數量: 門機數取4臺。叉車選用蓄電池驅動叉車，因為它在庫內不排散有害氣體及火花，安全可靠，并且其外形尺寸、轉彎半徑及所需的通道寬度都小，能最大限度利用倉庫有效面積，且可在滿足堆高要求同時盡量降低倉庫凈空，工作效率為25t/臺時。 裝卸工人人數 式中 —所需裝卸工人人數； —每晝夜裝卸作業(yè)班次數；取3—船位作業(yè)線數；取3—每條作業(yè)線的配工人數；取10—裝卸工人輪休率 —裝卸工人出勤率 取117人 機械司機人數根據港口工程港區(qū)定員1998規(guī)范。（五） 材料指標 713材料指標表材料名稱重度(kN/)內摩擦角（176。前方堆場是港口利用率最高的堆場，門機最大回旋半徑為25m和30m的碼頭，前方堆場寬度為18m和23m。根據《港口工程荷載規(guī)范》多用途碼頭的前沿和前方堆場分別為30kPa和30kPa。機械的采用直接和裝卸工藝有關。 711 門機輪壓示意圖 單位（m）流動運輸機械輪壓流動運輸機械輪壓比較小，不考慮。1．垂直于碼頭前沿線的橫向分力 船舶受風面積滿載時： (71)式中 DW一船舶載重量為5000噸 =半載或壓載時： (72)作用在船舶上的計算風壓力， (73)式中 V=22m/s 一風壓不均衡系數，根據船長L=112m,，滿載時 =半載或壓載時 2．風壓力平行于碼頭前沿線的縱向分力船舶受風面積 滿載時 (74) =半載或壓載時 (75) =作用在船舶上的計算風壓力 (76) 一風壓不均衡系數，根據船長L=112m,，滿載時 半載或壓載時 3．系纜力 (77)=, n=3 =5000t的船舶系纜力標準值不準小于300kN取N=橫向分力 縱向分力 豎向分力 平行與碼頭的縱向分力對碼頭的影響不大，可略去不計。（一）碼頭結構型式的選擇原則 1. 結構方案的選擇原則。 1）. 自然條件的因素。 水位變化條件 當潮差較小時，由于受施工水位的影響，碼頭上部結構不能做的太高。 2）. 碼頭建筑物的使用要求。 主要是指目前國內施工的技術水平、施工設備的能力以及當地已有的預制廠的規(guī)模及能力。其中桁架式適用于水位差較大需多層系纜的內河港口。（二）使用要求與結構型式的關系結構型式必須滿足使用上的要求。（2） 滿足船舶泊穩(wěn)要求本港區(qū)外有掩護港口，泊穩(wěn)條件好。（4） 便于碼頭附屬設備的使用、安裝、檢修（三）方案比選因為本碼頭的地基比較穩(wěn)定，適合建設重力式碼頭。預制扶壁外形尺寸應符合以下規(guī)定：現澆胸墻底部高程不低于施工水位，寬度由建筑物的穩(wěn)定性和地基承載力確定，長度一般不小于高度的1/3，立板厚度不小于200mm，肋板厚度不小于200mm,頂寬不小于1m,其前端厚度不小于150mm,內底板和尾板厚度不小于250mm,為便于安裝，扶壁底板兩側前后端可削減20mm40mm。m）胸墻路面碎石墊層扶壁前趾立板底板隔板肋板抹角倒濾井填料回填砂回填砂肋板隔板抹角倒濾井合計4）．極端低水位的結構自重力 表735極端低水位的結構自重力名稱自重（kN/m）力臂(m)力矩（kN (79)（1）設計高水位（） （2）設計低水位（） （3）極端高水位（） （4）極端低水位（） 733 a,b設計高水位,設計低水位土壓力分布圖 734c,d極端高水位,極端低水位土壓力分布圖3. 門機荷載所形成的土壓力（可變作用），見圖735。 735門機土壓力圖1）門機后腿重載情況下后腿 前腿 （1）后腿形成的土壓力及力矩 （2）前腿形成重力 2）門機后腿重載情況下 736門機土壓力圖后腿 前腿 （1）后腿形成的土壓力及力矩 （2）前腿形成重力 （三）船舶荷載（可變作用）作用在碼頭上的系纜力與水位無關。 2．設計低水位（） 3．極端高水位（）不計。 2. 設計低水位（）：計算圖示如圖。圖7310 重力式碼頭地震加速度系數豎向慣性力可按相應的水平向地震慣性力算法，以豎向地震系數代替水平地震系數進行計算。1. 抗滑穩(wěn)定： 式中： —地震土壓力分項系數，；—水平向和豎向地震慣性力分項系數，；—系纜力分項系數，—計算面以上水平向和豎向地震主動土壓力的標準值（kN）；—碼頭面上可變作用標準值乘以地震時組合系數后所產生的地震主動土壓力標準值在計算面以上的水平向和垂直向的分力（kN）；—地震時系纜力的組合系數，；—靜力計算時系纜力水平分力標準值；—豎向地震慣性力組合系數，；—豎向地震慣性力標準值（kN）；—沿計算面的摩擦系數設計值，取靜力計算值；—抗震調整系數。擴散寬度為,并按直線分布。（3）計算各土條滑動面中心與圓心的連線同豎直線的夾角值。構件作用的作用分項系數按規(guī)范（JTJ29098）。危險的外荷作用應該是地基反力大，底板上的壓力作用小的情況，比較經常發(fā)生在極端低水位，門機后腿重載的情況。極端低水位（），門機后腿重載時： 30kPa均載土壓力形成（） 彎矩： 剪力： 7313 肋板計算圖剩余水壓力形成（） 彎矩： 剪力：系纜力形成（） 彎矩： 剪力：填料土壓力形成（） 彎矩： 剪力：在翼緣范圍內： 第八章 扶壁構件配筋計算 鋼筋混凝土扶壁頂面宜嵌入胸墻或導梁100mm，立板和肋板的頂部豎向鋼筋應伸入胸墻或導梁內，其長度不宜小于20倍鋼筋直徑，每個肋板的受力鋼筋至少應有2根伸入胸墻或導梁，其長度不應小于30倍鋼筋直徑。立板與底板連接處，立板豎直方向的附加鋼筋彎鉤宜鉤住底板底層鋼筋。；；；。表81立板配筋計算表計算內容跨中截面支座處配筋1015010220實際524357注：支座處。3. 分布鋼筋每米板寬中分布鋼筋的截面面積不少于受力鋼筋截面面積的15%，分布鋼筋的直徑在一般厚度的板中多用6mm～8mm。該扶壁為兩肋結構，立板按兩邊懸臂的簡支板計算，內力計算部分見第七章。扶壁的立板、肋板和底板等交接處應設置加強角，其尺寸一般采用150mm150mm～20mm200mm，加強角應視構件大小設置8mm～10mm的構造鋼筋，根數與附加鋼筋相同?；矐? 趾板所受基床應力（） 趾板自重（） （五）肋板按T型截面懸臂梁計算,，=。立板的較危險情況發(fā)生在極端低水位時的立板下端，此時的外荷載作用包括土壓力和剩余水壓力。 6353土坡穩(wěn)定計算結果 土條編號土條寬度土條中心高土條重力18983272800381748355858 計算土坡的穩(wěn)定安全系數 故邊坡穩(wěn)定。(扶壁碼頭):（1）按比例繪出土坡的剖面圖,見圖7311,按泰勒的經驗方法確定最危險滑動面圓心位置，參考《土質學與土力學》圖88可得。偶然組合效應組合一：設計高水位時永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力1） 抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定組合二：設計低水位時永久作用+均載+系纜力+地震慣性力+地震土壓力1） 抗滑穩(wěn)定2）抗傾穩(wěn)定 根據前述計算結果比較，極端低水位情況下為控制情況，此時的基床頂面應力最大。名稱設計高水位（）設計低水位（）（）（）（）（）（）（）（）（）三．碼頭穩(wěn)定驗算（一）承載能力極限作用設計表達式1．抗滑穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導可變作用時 (711)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導可變作用時 （712)式中 2. 抗傾穩(wěn)定考慮波浪作用，波浪力為主導可變作用時 (713)考慮波浪作用，堆載土壓力為主導可變作用時 (714)式中3．基床承載力計算 (715) 當 (716)當 （二）作用效應組合持久組合驗算。2. 設計低水位（），計算圖示如圖。上式可簡化為：計算結果如表所示。 （四）剩余水壓力（永久作用），見圖737。第二，門機荷載與均載組合作用時，門機軌道兩側3m內及門機前軌至碼頭前沿應無均載，但計算時門機前軌考慮了無均載作用，門機后腿土壓力計算沒有考慮減去均載作用。1．30kPa均載所形成的土壓力（可變作用），見圖732。m）胸墻路面碎石墊層扶壁前趾立板底板隔板肋板抹角倒濾井填料回填砂回填砂肋板隔板抹角倒濾井合計2）．設計高水位的結構自重力 表733設計高水位的結構自重力名稱自重（kN/m）力臂(m)力矩（kN 扶壁碼頭一．尺寸擬定鋼筋混凝土扶壁碼頭由立板，肋板和底版等構件組成。在各種可能的最不利荷載的組合作用下，具有足夠的強度和整體穩(wěn)定性。使用上對結構型式的要求要滿足：（1） 滿足碼頭裝卸工藝的要求主要包括碼頭平面形狀、碼頭面高程及水深、裝卸運輸機械類