【正文】 全、環(huán)保均有利。排水量與注水量有關(guān)，一般注入量為原油的5％～8％。由于這部分水與油品直接接觸，所以污染物質(zhì)較多，排水中硫化物、氨、COD均較高。另一部分是泵端面密封冷卻水，隨用隨排入含油廢水系統(tǒng)。該裝置有汽油、煤油、柴油等油品采樣口用于采集樣品進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)。如果能在拆卸設(shè)備處，設(shè)專線將油抽至污油回收系統(tǒng)(或罐)，可以減少污染。對(duì)控制排放廢水的污染較為有效。指各種運(yùn)轉(zhuǎn)設(shè)備所產(chǎn)生的噪聲。(1)采用低噪聲噴嘴。電機(jī)噪聲的防治一般有：(1)安裝消聲罩。空冷器噪聲的防治一般可選用以下幾種方法：(1)設(shè)隔聲墻，以減少對(duì)受聲方向的輻射。第三章 常壓蒸餾塔工藝設(shè)計(jì) 工藝參數(shù)設(shè)計(jì)處理量為710萬噸/年阿曼原油的常減壓分餾塔, 產(chǎn)品產(chǎn)率及性質(zhì)數(shù)據(jù)及平衡汽化數(shù)據(jù)表31及表32所示。（11）臨界溫度：查《石油煉制工藝學(xué)》P51知：初頂油 真臨界溫度=262℃ , 假臨界溫度=256℃（12）臨界壓力：由《石油煉制工藝學(xué)》P53查得：初頂油 真臨界壓力= , 假臨界壓力=（13）焦點(diǎn)溫度： 由P151查得：初頂油 =312℃（14）焦點(diǎn)壓力：由P152查得：初頂油：=表34 油品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計(jì)算匯總油品名稱密度/比重指數(shù)oAPI特性因數(shù)K相對(duì)分子質(zhì)量M平衡蒸發(fā)溫度/℃臨界參數(shù)焦點(diǎn)參數(shù)0%100%溫度/℃壓力/MPa溫度/℃壓力/MPa初頂油98262 312常頂油105285333航空煤油160383423輕柴油241269468490重柴油290510530常四線340544566重油 產(chǎn)品收率及物料平衡處理量為250+4610=710萬噸/年物料平衡可參考同一原油、同一產(chǎn)品方案的生產(chǎn)數(shù)據(jù)確定。通常相鄰兩個(gè)產(chǎn)品的實(shí)沸點(diǎn)就在這一重疊值的一半處, 因此可取tH和tL之間的中點(diǎn)溫度作為這兩個(gè)餾分的切割溫度。 tL為相鄰兩餾分輕餾分實(shí)沸點(diǎn)的100％點(diǎn)溫度。 操作壓力 (4mmHg)則推算常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下: (單位為MPa)塔頂壓力 一線抽出板(第38層)上壓力 二線抽出板(第24層)上壓力 三線抽出板(第16層)上壓力 四線抽出板(第10層)上壓力 汽化段壓力(第5層下) =+= 分餾塔計(jì)算草圖①汽化段中進(jìn)料的汽化率與過汽化率(原油相對(duì)密度)取過汽化率為進(jìn)料的2％(質(zhì))％(體)則過汽化油量為887500*=17750kg/h, 要求進(jìn)料在汽化段的汽化率為:eF=(＋＋＋++)％=％(體)② 汽化段油氣分壓汽化段中各物料的流量如下:汽油 煤油 輕柴油 重柴油 常四線 過汽化油 17750/300=油氣量合計(jì) 水蒸汽 (塔底汽提)。℃。在最高爐溫下365，如果汽化段溫度還不能滿足氣化率的要求，則汽化段溫度的調(diào)節(jié)，或者說要保證氣化率，就只能靠調(diào)節(jié)汽化段油氣分壓來實(shí)現(xiàn)。此處忽略了水分若原油中含有水分則應(yīng)按爐出口處油氣分壓下的平衡汽化曲線計(jì)算。爐出口溫度也不致超過充許限度。按圖31中的隔離體系Ⅰ作第41層以下塔段的熱平衡如圖33及表314所示。即:重柴油抽出板溫度317℃，輕柴油抽出板溫度253℃, 煤油抽出板溫度 167℃ 塔頂溫度塔頂冷回流溫度to=60℃ ho=塔頂抽出溫度 t1=103℃ h1=故塔頂冷回流量Lo為: 塔頂油氣量(汽油+內(nèi)回流蒸汽)為： 塔頂水蒸汽流量為：塔頂油氣分壓為：塔頂溫度應(yīng)該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度, ℃。驗(yàn)證在塔頂溫度下水蒸汽是否會(huì)冷凝。各代表性塔段的汽、液負(fù)荷的計(jì)算舉例： 表315 第34層以下塔段的熱平衡物料流率kg/h密 度d204操作條件焓，kJ/kg熱量，kJ/hMPa℃汽相液相入方進(jìn)料346877931063汽提蒸汽370315014269500內(nèi)回流L合計(jì)892200563+出方常頂油202航空煤油202輕柴油68425253重柴油317常四線（汽）20060331重油206125239水蒸汽202277412566220內(nèi)回流L202合計(jì)+由熱平衡得：892200563+ =+ 所以，內(nèi)回流或（取內(nèi)回流分子量 M=）液相負(fù)荷=汽相負(fù)荷=同理，其他的熱平衡也這樣算。ρL─液相密度, kg/m3。塔板間距Ht按塔徑選定。 計(jì)算氣相空間截面積Fa—計(jì)算的塔的空間截面積, m2。所以， 塔橫截面積Ft的計(jì)算式中 Ft──計(jì)算的塔橫截面積, m2。 D──采用的塔直徑, m。 Hd──塔頂空間高(不包括頭蓋),m。 n──實(shí)際塔板數(shù),塊。2. 溢流區(qū) 液體進(jìn)入和離開塔板的區(qū)域，即降液管所占的區(qū)域。5. 無效區(qū) 塔壁與離它最近的浮閥中心線的距離，可根據(jù)塔徑及塔板安裝要求而定。 浮閥的計(jì)算浮閥的型式很多，目前普遍使用FI型（即VI型），它有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造安裝方便，節(jié)省材料等優(yōu)點(diǎn)。對(duì)33克FI型浮閥，先確定塔板上所有浮閥在全開時(shí)閥孔速度（稱為臨界速度），即：塔板上開孔率一般為塔板總截面積的10%～15%，通常為12%左右，開孔率可按空塔氣速與閥孔氣速之比求得， 式中：—開孔率，%—閥孔氣速，m/s.對(duì)于型，取整為8805個(gè) 溢流堰及降液管的計(jì)算液體在塔板上的流動(dòng)型式有U型流，單溢流，雙溢流，多溢流及階梯式流。溢流堰長(zhǎng)度：（雙溢流）；出口堰長(zhǎng)度：堰上液層高度，查《塔的工藝計(jì)算》P136圖55。所以采用凹槽受液盤較平板受液盤好。采用凹槽受液盤的塔板可不設(shè)進(jìn)口堰。弓形降液管的為：式中 Wb—降液管底緣出口處流速，～ m/s（易發(fā)泡物料取小值）?！鱌d閥全開前按: 式中 ──閥孔氣速, m/s?！鱌L式中 hw──出口堰高度, m?？砂聪率浇频赜?jì)算霧沫夾帶量:式中 e──霧沫夾帶量, kg(l)/kg(g)。W──采用的空塔氣速, m/s。當(dāng)Ht350毫m時(shí), A=107, n=。因?yàn)槲锢硇再|(zhì)與水相近，所以e可以簡(jiǎn)化 泄漏設(shè)泄漏閥孔動(dòng)能因素F=5,小于設(shè)計(jì)的閥孔動(dòng)能因素12。這個(gè)壓力降為氣相通過該板的壓力降丶塔板上液層高度產(chǎn)生的壓力降以及液體流經(jīng)降液管所產(chǎn)生的壓力降之和?！鱌dk=(Wb)2△Pt──氣體通過一塊塔板的總壓力降, m液柱。 降液管超負(fù)荷當(dāng)液體在降液管內(nèi)流速太快時(shí), 則從上層塔板攜帶到降液管內(nèi)的氣體將來不及在降液管中與液體分離而隨液體進(jìn)入下層塔板, 降低了分離效率。塔板適宜操作范圍可用空塔氣速為縱坐標(biāo)，液體流率為橫坐標(biāo)作圖。2．淹塔界線設(shè)降液管內(nèi)液面高度控制在,即滿足，由于表面張力較小，故可以忽略，則:因?yàn)椋? , 即 ， ,所以 把已知數(shù)據(jù)代入，計(jì)算淹塔界線，整理得出：表52 淹塔界線數(shù)據(jù)V1,m3/h100200300400600W,m/s根據(jù)表52的數(shù)據(jù)，可作出淹塔界線2，見圖51。5. 液相負(fù)荷下限線所以 表55 液相負(fù)荷下限線數(shù)據(jù)W,m/s0V1,m3/h根據(jù)表55的數(shù)據(jù)可作出液相負(fù)荷下限線5，見圖51。 OA──操作線。從圖51可查得上限：, 下限，塔板操作彈性是。外部管道可由管廊的一端或兩端進(jìn)出，工藝區(qū)與貯罐區(qū)用一根中心布置的管廊連接起來，流程暢通，且控制室與配電室相鄰。(3)組合型布置 組合型布置適合于復(fù)雜車間，其車間平面就是由直線形，T形和L形組合而成。配電室、維修室與控制室等生活行政設(shè)施合并布置在一幢建筑物中，在符合安全距離的前提下安排在裝置工藝區(qū)的南面，方便值班人員的工作，位置恰當(dāng)適宜。根據(jù)以上原因在布置設(shè)備時(shí)，結(jié)合檢修的頻繁程度及設(shè)備大小等因素，將列管式反應(yīng)器及精餾塔、回收塔等設(shè)備布置在下風(fēng)處，裝置辦公樓布置在裝置的上風(fēng)向，使明火設(shè)備與易燃設(shè)備按規(guī)范保持一定的間距。（2）節(jié)省用地 為節(jié)省用地，減少建筑投資，裝置采用露天布置，并將MTBE裝置與預(yù)發(fā)展丁烷裝置作為聯(lián)合裝置看考慮，共用一個(gè)控制室集中控。另外平臺(tái)的大小滿足檢修的需要。 常壓蒸餾塔裝配圖（見附圖）第七章 參考資料[1] 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計(jì)院編,《塔的工藝計(jì)算》,石油工業(yè)出版社, 1977年。 [5] 陳聲宗主編，《化工設(shè)計(jì)》，化學(xué)工業(yè)出版社，2006年[6] 程麗華主編，《石油煉制工藝學(xué)》，中國(guó)石化出版社，2005年[7]《鋼制壓力容器》（GB150－98），國(guó)家技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布；[8]《鋼制塔式容器》（JB4710－92），全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)編；[9]《塔設(shè)備設(shè)計(jì)》上?？茖W(xué)技術(shù)出版社；[10]《塔的工藝計(jì)算》，石油工業(yè)出版社；[11]《石油化工設(shè)備手冊(cè)》（第四分編），石油化工設(shè)備腐蝕與防腐，中國(guó)石油化工總公司石油化工規(guī)劃院；[12]《石油工業(yè)中的腐蝕與防腐》，中國(guó)腐蝕與防腐學(xué)會(huì)主編；[13]《機(jī)械制圖》（中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)）（GB4457~4460－84　GB131－83）；[14]《金屬化工設(shè)備零部件》，北京化工部設(shè)備設(shè)計(jì)技術(shù)中心站；[15]《壓力容器與化工設(shè)備衫手冊(cè)》，上冊(cè)，董大勤編，下冊(cè)，曲文海編，化學(xué)工業(yè)出版社，2000；[16]《石油加工工藝學(xué)》（上冊(cè)），李淑坊編，中國(guó)石化出版社，1991 第八章 結(jié)束語在設(shè)計(jì)的過程中，我學(xué)到了許多在課本上學(xué)不到的東西，而且可以使自己更進(jìn)一步接近社會(huì)，在企業(yè)設(shè)計(jì)的過程中，我發(fā)現(xiàn)了自己看問題的角度，思考問題的方式也逐漸開拓，這與實(shí)踐密不可分，在實(shí)踐過程中，我又一次感受充實(shí)，感受成長(zhǎng)。經(jīng)過一個(gè)月課程設(shè)計(jì)讓我了解到自己所學(xué)的專業(yè)知識(shí)還不夠，這次的課程設(shè)計(jì)讓我發(fā)現(xiàn)了自己的不足，在完成這次課程設(shè)計(jì)的過程中，也讓我學(xué)習(xí)到了許多，例如計(jì)算機(jī)方面對(duì)Office的更深刻應(yīng)用以及CAD軟件運(yùn)用進(jìn)一步熟練，專業(yè)知識(shí)方面讓我對(duì)原油常壓蒸餾及常壓蒸餾塔的設(shè)計(jì)原理有了更深一層的理，同時(shí)進(jìn)一步鞏固了所學(xué)的石油煉制工程的相關(guān)知識(shí)，我們通過老師的指導(dǎo)和同學(xué)之間的討論,。 [3] 北京石油設(shè)計(jì)院編, 《石油化工工藝計(jì)算圖表》, 烴加工出版社, 1983年。 外觀設(shè)備平面布置圖嚴(yán)格根據(jù)工業(yè)生產(chǎn)合理性、當(dāng)?shù)貧夂蛞约暗貏?shì)等條件進(jìn)行布置，在設(shè)計(jì)過程中盡可能做到經(jīng)濟(jì)合理、節(jié)約投資、操作維修方便安全、設(shè)備排列簡(jiǎn)潔緊湊、整齊美觀。 安裝與維修考慮設(shè)備安裝、檢修、操作等因素，整套裝置內(nèi)設(shè)有寬度6m的檢修通道，以便設(shè)備安裝檢修、拆卸以及運(yùn)送物料時(shí)起重運(yùn)輸裝置的操作。 經(jīng)濟(jì)性（1）減少動(dòng)力消耗及熱損失 將主要設(shè)備和反應(yīng)器等布置在中層，貯藏、重型設(shè)備及傳動(dòng)設(shè)備布置在最低層（如泵靠近供料設(shè)備以保證良好的吸入條件），盡可能使物料自動(dòng)流送，避免中間體的產(chǎn)品有交叉往返現(xiàn)象，充分利用了位能，節(jié)省動(dòng)力消耗。如塔體集中布置在塔架上，熱交換器和