【正文】 0 W/m2 B． 370 W/m2 C． 430 W/m2 D． 748 W/m2 18 30℃的空氣在管內(nèi)作湍流流動(dòng)（ Re＞ 104），使管外 120℃的飽和水蒸氣冷凝成同溫度的水。 A． 158 B． 210 C． 366 D． 420 19 在換熱器中用冷水將某溶液從 85℃冷卻到 35℃，溶液的流量為 1000 kg/h?！?)。冷卻水的流量為 3600 kg/h，其溫度由 20℃升高到 45℃?！?)；②兩種情況下， ai、 ao分別相同；③忽略壁面熱阻和熱損失。設(shè)換熱器的熱損失可忽略?！?)及 J/（ kg已知進(jìn)塔混合氣的流量為 30 kmol/h，氨的摩爾分?jǐn)?shù)為 ，操作條件下的亨利系數(shù)為 kPa，水的用量為最小用量的 ，若要求氨的吸收率為 %，則水的用量為（ ）。已知混合物的流量為 12 kmol/h，其中丙酮的流量為 kmol/h。 A． ??? nn xy B． ??? nn xy C． ??? nn xy D． ??? nn xy 27 總壓 kPa下，已知空氣的溫度 t0＝ 20℃，相對(duì)濕度 θ0＝ 50%，查得 20℃時(shí)水的飽和蒸氣壓為 kPa，則空氣的濕度為（ ） kg/kg絕干氣。根據(jù)熱力學(xué)和反應(yīng)動(dòng)力學(xué)分析得到下圖的轉(zhuǎn)化率 XA和反應(yīng)溫度 T的關(guān)系。 A． 1段 B． 2段 C． 3段 D． 4段 30．在活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行液相等溫二級(jí)不可逆反應(yīng)，反應(yīng)器體積為 Vr時(shí)，出口轉(zhuǎn)化率為 XA。同時(shí)考慮到流程設(shè)置的具體情況，進(jìn)入兩釜的物料量按 Q01∶ Q02＝ 2∶ 1的方式進(jìn)行分配，兩釜其他操作條件相同。按工藝流程圖（ PFD）的最基本要求，下列審核意見正確的是（ ）。在以下提供的 4種流程方案中最佳的流程方案是（ ）。 40 已知：①發(fā)酵液組成（質(zhì) 量百分比） 塔頂餾出液組成（質(zhì)量百分比） 塔底餾分中不含乙醇。K）計(jì)，熱損失按物料冷凝所需換熱量的 3%計(jì)。已知該泵的允許氣蝕余量 [Δ h]= m，則有關(guān)泵、塔安裝高度可考慮采用的安裝方案 是（ ）。10－ 4時(shí)，管系下游壓力和直管管系管阻正確的是（ ）。105 Pa，貯槽液面低于泵的吸入距離為 2 m。圖中所涉及的管線以①～⑩標(biāo)出。 A． 15萬(wàn)元 43 B． 5萬(wàn)元 C．－ 5萬(wàn)元 D． 10萬(wàn)元 答案提示 1 A A．答案正確 乙醇制備中的反應(yīng)熱中必須知道反應(yīng)物和生成物的生成熱或燃燒熱，而且必須狀態(tài)符合題意。 (－ )＋ 3179。 (－ )＝－ B．答案在計(jì)算乙醇生成熱過(guò)程中，將乙醇燃燒產(chǎn)物的液體水當(dāng)作水蒸氣。 (－ )－ ,乙醇 ＝ ,乙醇 ,乙醇 ＝－ 計(jì)算乙醇制備時(shí)的生成熱 ＝ (－ )－ ()－ 2179。 D．答案將乙醇?xì)鈶B(tài)燃燒熱采用了液態(tài)乙醇的燃燒熱，所求的乙醇的生成熱，又誤認(rèn)為是氣態(tài)乙醇的生成熱。 － 3179。 （ 1）每小時(shí)需要 100%乙酸用量為 kg / ????? ?? 。 ＝ kg/h 轉(zhuǎn)化為二氯乙酸所消耗乙酸的量為 179。所以，軟水實(shí)際要取走的熱量為 Q＝ 179。 4 A A．答案正確。 ＝ W179。 4179。 (78－ 0)＝ 179。 代入上式： 179。 105 ＝ 179。 ＝ 179。 105＋ 179。 105＋ D＝ ＋ 179。 105 46 D＝ 2120 kg/h D．錯(cuò)誤答案。 105 kJ/kg 179。 105 D＝ 2355 kg/h 5 A A．答案正確。由反應(yīng)方程可知甲烷消耗 mol，甲烷燃燒的耗 O2量為 179。 6 A A．答案正確。 ＝ mol 因 此，燃燒中甲烷與 H2的摩爾比為 ? B．答案計(jì)算中沒有考慮氫燃燒過(guò)程反應(yīng)方程式中計(jì)量關(guān)系，即 1 mol的氫只需要 21 摩爾的氧。則煙道氣中含有 N2 mol、 CO2 mol、 O2 mol、 H2O mol。 105＋ 179。 ＝ 3140 kJ/kg QW＝ 179。 105＋ 179。 105 D＝ 1 696 kg/h C．錯(cuò)誤答案。 105＋ ＝ ＋ 179。 錯(cuò)將進(jìn)料量當(dāng)作 濃縮液量，造成物料平衡計(jì)算錯(cuò)誤； B＝ 2020179。 105＋ 179。 1 ＝ 179。 105， kJ/h； QDV加熱蒸汽帶入的熱量， kJ/h，查表加熱蒸汽 200 kPa、溫度 ℃，焓為 kJ/kg，則 QDV＝ ； QDL冷凝水帶出的熱量， kJ/h，查表 ℃時(shí)水的焓為 kJ/kg，則QDL＝ ； QB濃溶液帶出的熱量， kJ/h； 179。 解得 B＝ kg/h， W＝ kg/h （ 2）能量衡算： QF＋ QDV＝（ QDL＋ QB＋ QW）＋ QL 設(shè) D為每小時(shí)加熱蒸汽消耗量， kg/h。 （ 1）物料衡算： 45 F＝ W＋ B， FxF＝ WxW＋ Bx B 式中 F每小時(shí)水溶液進(jìn)料量， kg/h； W每小時(shí)蒸出水氣量， kg/h； B每小時(shí)獲得濃縮液量， kg/h； x溶解物料在溶液中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。 (1－ )＝ 179。 根據(jù)題意軟水需要取走的熱量為 179。 因已知乙酸轉(zhuǎn)化率為 96%，氯乙酸收率為 80%，所以氯乙酸的選擇性為 %，即轉(zhuǎn)化為二氯乙酸占 %。 (－ )＝－ 所以 D．答案也錯(cuò)誤。 (－ ）＋ 3179。 C．答案誤將乙醇的燃燒熱當(dāng)作生成熱 ＝ (－ )＋ (－ )－ 2179。所以，在計(jì)算下述乙醇燃燒時(shí)，方程式寫為 O ( g )3H( g )CO2( g )3OO H ( g )HC 22252 ?? ??? 計(jì)算乙醇的生成熱 2179。 － 3179?，F(xiàn)假定乙醇燃燒過(guò)程為 O ( l )3H( g )CO2( g )3OO H ( g )HC 22252 ?? ??? 乙醇燃燒的燃燒熱就是上式反應(yīng)熱， 故可求得氣態(tài)乙醇的生成熱。 A．①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩ B．①③④⑥⑧⑩ C．①④⑥⑧⑨⑩ D．①③④⑧ 39 某固定資產(chǎn)原值為 6萬(wàn)元，預(yù)計(jì)凈殘值為 ，使用年限為 5年，若采用雙倍余額遞減法計(jì)提折舊，則第二年應(yīng)計(jì)提折舊為（ ）。已知： 20 ℃和 60 ℃時(shí)水的飽和蒸汽壓分別為 2335 Pa， 19923 Pa。 A． 956238 Pa 3762 Pa B． 955433 Pa 4 567 Pa C． 957559 Pa 2 441 Pa D． 949639 Pa 10 361 Pa 37．用泵將 20 ℃水由貯槽送出，泵前后各裝有真空度和壓力表。 10－ 6 m2/s，密度 14 kg/m3，管長(zhǎng) 100 m。 A． 6066 kg/h B． 8338 kg/h C． 2022 kg/h D． 8088 kg/h 35．要將某減壓精餾塔塔釜中的液體產(chǎn)品用離心泵輸送至高位槽，如圖所示釜中真空度為 500 mmHg（其中液體處于沸騰狀態(tài)）。K）； 60%乙醇蒸氣比熱容為 kJ/（ kg 已知：混合物料的組成 39 34 如圖所示為發(fā)酵法制備工業(yè)酒精的初餾流程。 1 mol的 B可以生成 mol的 C、 mol的 A和 mol的 D。 A． Vr1∶ Vr2＝ 1∶ 2， XA1＝ XA2 B． Vr1∶ Vr2＝ 1∶ 2，A2A1 21 XX ? C． Vr1∶ Vr2＝ 2∶ 1， XA1＝ XA2 D． Vr1∶ Vr2＝ 2∶ 1，A2A1 21 XX ? 32 一小型節(jié)能技改工程，業(yè)主要求回收利用每小時(shí)排放 10000 kg壓力為 MPa的中壓冷凝水。 A． n倍 B． 1/n倍 C．??kkcA0A01?倍 D．不確定 31 針對(duì)某液相反應(yīng)過(guò)程，其反應(yīng)速率為 rA＝ kCA，通過(guò)對(duì)反應(yīng)過(guò)程的分析知，應(yīng)采取連續(xù)釜式反應(yīng)器完成該反應(yīng)過(guò)程。假定兩條線為直線，且方程為 平衡線 XA＝ － T 最佳操作溫度線 XA＝ － T 反應(yīng)的絕熱溫升為 200 K，反應(yīng)的初始溫度為 600 K，轉(zhuǎn)化率為 0。則混合氣的狀態(tài)為（ ）。 A． B． C． D． 26 在連續(xù)精餾塔中分離苯 甲苯混合物。已知混合氣體的流量為 40 kmol/h，丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，要求出塔丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，清水用量為最小用量的 ，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為 Y＝ ，氣相 總傳質(zhì)單元高度為 m，則填料塔所需的填料層高度為（ ）。則CR=Cmin/Cmax的值與（ ）項(xiàng)接近。熱、冷流體的流量分別為 5100 kg/h和 4800 kg/h。 120℃的飽和蒸汽在管外冷凝，冷凝液在飽和溫度下排出。使用一段時(shí)間后，在兩流體的流量和進(jìn)口溫度不變的情況下，冷卻 水的出口溫度降至 38℃，則估算總傳熱系數(shù)下降（ ）。假設(shè)換熱器熱量損失可忽略。溶液和水的平均比熱容分別為 kJ/(kg若空氣的流量加倍，則蒸汽的冷凝量增加（ ） kg/h。操作穩(wěn)定后，測(cè)得爐的內(nèi)、外表面溫度為 900℃和 50℃。 103m 17 某燃燒爐的平壁由兩層材料的平磚構(gòu)成。s） A． 179。 A． ， B． ， C． ， D． ， 16 已知某降塵室在操作條件下的處理量 為 3600m3/h，降塵室的尺寸為：長(zhǎng) 5m，寬3m，高 2m。蒸發(fā)器內(nèi)液面距泵入口的垂直高度 Hg＝ 。 A． B． C． D． 14 用離心泵將真空蒸發(fā)器中的完成液送至結(jié)晶器。 。當(dāng)輸送管路兩端高差不大且可視作等溫流動(dòng)時(shí)，天然氣的體積流量和壓力的關(guān)系可用 Weymouth方程式表達(dá)，即 TrlppdV 273)( 222166 ???? ? 式中： Vh為氣體的體積流量， Nm3/h（標(biāo)準(zhǔn) m3/h）； d為管內(nèi)徑， mm； l為管長(zhǎng)，m； p p2為管路始端和 終端壓力， kPa； r為氣體的相對(duì)密度，無(wú)因次，其值為 0℃及 ρ與空氣密度 ，在此取為 。 A． B． C． D． 12 某天然氣加壓站將 25℃的天然氣沿 500mm內(nèi)徑的鋼管輸送至 22km的貯氣罐。 105 Pa 10．現(xiàn)有 5 kg水起初與 295 K的大氣處于熱平衡狀態(tài)，用一熱泵在水與大氣之間工作，使水定壓冷卻到 280 K，則所需之最小功是（ ）。 A． p＝ 179。 102 C． 179。 A． % B． % C． % D． % 8．用標(biāo)準(zhǔn)生成熱與絕對(duì)熵的方法計(jì)算 298 K時(shí)反應(yīng) CH4(g)＋ H2O(l) CO(g)＋ 3H2(g) 的平衡常數(shù)。反應(yīng)方程為 O2HCO2OCH 2224 ?? ??? 31 OHO21H 222 ? ??? 反應(yīng)后氣體組成為 組成 N2 CO2 O2 H2O 摩爾含量 /% 選擇燃料中甲烷與 H2的摩爾比為（ ） A． B． C． D． %（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同），揮發(fā)物 %，固定碳 %，灰分 %。℃）； ③濃縮液比熱容為 kJ/（ kg178。 反應(yīng)方程式： 主反應(yīng) ??? ??? H C lC l C O O HCHClC O O HCH 223 副反應(yīng) ??? ??? H C l2C O O H2 C H C lCl3C O O H2 C H 223 A．① kg/h ② kg/h B．① kg/h ② kg/h C．① kg/h ② kg/h D．① kg/h ② kg/h ，高溫氣體走管內(nèi)，管外導(dǎo)入 30 ℃、壓力 MPa的軟水，產(chǎn)生 ，高溫氣體在廢熱鍋爐被冷卻降溫，放出 kJ/h的熱量，熱損失為氣體放出熱的 3%。 75 A 76 B 77 C 29 78 D 79 A 80 B 案例分析 （ 40 題） ，反應(yīng)方程為： O ( g )HO H ( g )HC)g(H4)g(CO2 2522 ??? 已知下列化合物的生成熱和燃燒熱 CO(g) ＝－ kJ/mol H2O(g) ＝－ kJ/mol CO2(g) ＝－ kJ/mol H2O(l) ＝－ kJ/mol C2H5OH(g) ＝－ kJ/mol C2H5OH(l) ＝－ kJ/mol MPa、 25 ℃（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）時(shí)乙醇合成的反應(yīng)熱應(yīng)與（ ）的數(shù)據(jù)更接近。