【正文】 2522 ??? 已知下列化合物的生成熱和燃燒熱 CO(g) ＝－ kJ/mol H2O(g) ＝－ kJ/mol CO2(g) ＝－ kJ/mol H2O(l) ＝－ kJ/mol C2H5OH(g) ＝－ kJ/mol C2H5OH(l) ＝－ kJ/mol MPa、 25 ℃（標準狀態(tài)）時乙醇合成的反應熱應與（ ）的數(shù)據(jù)更接近。為條件或門。 解：依據(jù) “車間布置設計有關尺寸和設備之間的安全距離 ”，回轉(zhuǎn)機械彼此間距離為不小于 ～ m。 將設計工藝指標中壓力與引導詞組合確定偏差。 所以安全閥有效通過面積 A= cm2。 66 B B．正確。 D． 正確。將介質(zhì)正常 工作溫度與最高工作溫度之和作為設計溫度。當不進行傳熱計算或?qū)崪y時，以正常工作過程中介質(zhì)的正常工作溫度加（或減）一定的工作裕量作為設計溫度。這是因為離心泵的吸入高度是有限的，若將流量測量元件和控制閥安裝在吸入管線上，會產(chǎn)生較大的壓降。 C．錯誤答案，未考慮到干式可燃氣體與建筑物防火間距要增加 25%。 最大工 作壓力是指容器在正常工況下，容器頂部可能達到的最大壓力，而容器設計必須能經(jīng)受得起各種操作狀態(tài)下可能出現(xiàn)的壓力情況，故不能作為設備的設計壓力。 已知 xp800 ??????? ?? REAk s1 則 ARE xp ???????? 上式兩邊取對數(shù)，得到 ???????? ARE 同理 ???????? AkRE ln8501 將上兩式相除，化簡后可得 k=exp( 6+ 5 ln A) 55 A A．正確。 C．答案誤認為進料的質(zhì)量為摩爾流量，故 C．答案錯誤。求體積時，先查該氣體的臨界溫度和臨界壓力，再計算操作條件下的對比溫度和對比壓力，同時根據(jù)計算的對比溫度和對比壓力求得壓縮因子 Z，再進行氣體體積 計算。 此題是已知丙烯的理想狀態(tài)熱容，當溫度不變，而壓力改變?yōu)? MPa時的熱容，要在理想氣體的基礎上作壓力校正，即查到丙烯的臨界壓力和臨界溫度，計算對比溫度 Tｒ 和對比壓力 pr： 510 027 3r ???T ??p 再根據(jù)對比溫度 Tr、對比壓力 pr 與 (Cp,m－ )關系圖，查得 Cp,m－ ＝23kJ/kmol178。 A、 C、 D答案錯誤。按上述反應方程式，消耗 1 mol的乙基苯生成 1 mol的一硝基乙苯。 B、 C、 D答案錯誤。 A． cm B． cm C． cm D． cm 74．以下為某一裝置中，某段管線的管道號，下列有關各代號所表示的內(nèi)容的說明中正確的是（ ）。 A．高流量 B．溫度高 C．壓力高 D．高液位 69． “泵的布置設計時應盡量集中布置，排成一條線，電機端對齊，正對道路。為維持一定的反應溫度需用蒸氣進行加熱，但如果溫度過高，會有 爆炸的危險，則下列有關控制閥及控制采取的形式及作用方向合理的是（ ）。根據(jù)化工工藝專業(yè)提出的要求，正常工作時介質(zhì)的溫度為 25℃，最高時可達 45℃。 A． s1 B． exp() s1 C． ln() s1 D． exp( 6＋ 5lnA) s1 55．在一氧化碳催化變換反應動力學研究中，測得正反應活化能為 179。 102 kmol/(m3 A． Z＝ NPHT B． Z＝（ NP－ 1） HT 11 C． Z＝（ NT－ 1） HT D． Z＝ NTHT 47 干燥物料中，結(jié)合水分與非結(jié)合水分的劃分與（ ）有關。 A．并流 B．逆流 C．錯流 D．以 上三種均可 39 在確定列管換熱器冷熱流體的流徑時，一般來說將（ ）走管內(nèi)。 A．不變 B．增加 C．減少 D．不確定 31 根據(jù)過濾基本方程，過濾速率與（ ）成正比。 A． B． 200kPa C． D． 24 某黏性液體在一定管路系統(tǒng)中流動，在流量不變條件下將液體加熱， 流動阻力將（ ）。 A．Δ SH＝Δ mH 6 B．Δ SH＝Δ VH－Δ mH C．Δ SH＝Δ VH D．Δ SH＝Δ VH＋Δ mH 19．根據(jù)相律分析由 CaCO3分解為 CaO和 CO2這一反應體系，存在于指定壓力的 CO2氣氛中，構(gòu)成的平衡體系的自由度為（ ）。則塔頂產(chǎn)品量與（ ）接近。 102 kg/h t＝ 300 ℃和 p＝ MPa時，其體積計算公式是（ ） A． 為氣體摩爾數(shù) , nptnV ???? B． 為壓縮因子為氣體摩爾數(shù) ZnpZ nR TV ,? 4 C． tnV ??? D． pnV ?? ： HCHO %、 O2 %、 N2 %、 H2O %，則混合氣的平均相對分子質(zhì)量為（ ）。 A．相同 B．數(shù)值之差是水的汽化熱 C．之差值是標準狀態(tài)下水的 汽化熱 D．相互無關 100℃時丙烯的理想氣體定壓摩爾熱容 ＝ kJ/kmol178。 106 m3/h D． 179。 103 m3/h B． m3/h C． 179。 A． kmol/h B． kmol/h C． kmol/h D． kmol/h ： ? ? ? ?lOH (g )O21gH 222 ?? ? ? ? ?gOH (g )O21gH 222 ?? 該兩個化學反應過程的化學反應熱（標準化學反應熱）（ ）。 103 kg/h D． 179。 精餾塔進料量為 F＝ 8640 kg/h。 A．各組分在兩相中的分逸度相等，活度系數(shù)也相等 B．各組分在兩相中的分逸度相等，活度也相等 C．各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，活度系數(shù)也相等 D．各組分在兩相中的分逸度系數(shù)相等，化 學勢也相等 18．某一物質(zhì)的蒸發(fā)潛熱為Δ VH，熔化潛熱為Δ mH，則該物質(zhì)的升華潛熱Δ SH為（ ）。 A．c2cpRTΩa a?,ccpRTΩb b? B．c2c2pTRΩa a?,ccpRTΩb b? C．c2cpRTΩa a?,b=Ω bRTc 7 D．ccpRTΩa a? ,ccpRTΩb b? 23 某反應器上壓力表的讀數(shù)為 200kPa，當?shù)卮髿鈮簽?，則反應器的絕對壓力為（ ）。由于處理量增加需增大旋風分離器的尺寸，若保持進口氣速不變，則旋風分離器的臨界粒徑會（ ）。 A．增加水蒸氣流量 B．采用導熱系數(shù)大的管材 C．增加原油流量 D．用螺紋管代替光滑管以改善傳熱面結(jié)構(gòu) 38 兩流體在一列管換熱器中進行換熱時，當兩側(cè)流體溫度均發(fā)生變化時，則應采用（ ）操作方式以獲得較大的傳熱推動力。 A．＝ 0 B．＞ 0 C．＝ 1 D．＜ 0 46 板式精餾塔有效高度的計算公式為（ ）。 A． 179。min) 54．乙烷熱裂解制乙烯反應， 800 K時的反應速率常數(shù) k= s1，則 850 K時的反應速率常數(shù)為（ ）（寫成指前因子的函數(shù)形式）。 14 62 某保溫容器，該容器的器壁與存貯介質(zhì)直接接觸。 A． m9m6 ?? B． ?? C． ?? D． ?? 66 如圖所示為一臺釜式反應器的溫度控制系統(tǒng)示意圖?，F(xiàn)需采用 HAZOP法對其過程的危險情況進行分析，若 引導詞：過量（ MORE） 分析節(jié)點：原料 A貯槽 設計工藝指標：在環(huán)境溫度和壓力下，以一定的流量進料 工藝參數(shù)：液位 則分 析可能發(fā)生的偏差是（ ）。此時所選用安全閥的噴嘴喉部直徑為（ ）。 A．工期索賠、增加利潤 B．工期索賠、費用索賠 C．增加利潤、違約懲罰 D．費用索賠、違約懲罰 答案提示 1 A A．答案正確。 kg。 5 B B．答案正確。 8 B B．答案正確。本題所給操作條件下，氣體顯然不能按理想氣體對待。故 B．答案錯誤。 54 D D．正確。 A．錯誤答案。 ＝ m B．錯誤答案，對建筑防火規(guī)范不甚了解。采取的是入口節(jié)流的方法控制泵的流量一般是不可取的。 根據(jù)設備設計溫度選取原則 。C352 4525 ????t D．錯誤答案。由此可知，控制變量個數(shù)為 4 N－ 2－（ N－ 1）－ N＝ 2 N－ 1。 1 t/m3＝ 204 m3 27 儲罐尺寸設計： ?????????)( 32DHHDV 裝填系數(shù) 得到 D＝ 6 m， H＝ 9 m B、 C、 D錯誤答案。 106 Pa（表） ,M=86,T=135+273=408 K,Kb=1。 C．錯誤答案。 71 A A．正確答案。 D．錯誤答案。 A、 C、 D錯誤答 案。 A． kg/h B． 5434 kg/h C． kg/h D． 5534 kg/h （如圖所示）每小時將 2 000 kg水溶液從含某溶質(zhì) 5%（質(zhì)量百分數(shù)，下同）蒸發(fā)濃縮至 30%，已知： ①在操作條件下，水溶液在蒸發(fā)器的沸點為 78 ℃，水的汽化熱為 2 kJ/kg，焓為 kJ/kg； ②原料水溶液溫度為 20 ℃，比熱容為 4 kJ/（ kg178。 A． % B． % C． % D． % 7．某可逆循環(huán)中，工質(zhì)向 T1＝ 400 K的熱源吸熱 200 kJ，向 T2＝ 600 K的熱源吸熱 600 kJ，向 T3＝ 300 K的熱源放熱，則循環(huán)的熱效率為（ ）。則 x1＝ 水體系的總壓為（ ）。 A． kJ B． kJ C． kJ D． kJ 11 流體在圓形直管內(nèi)作滯流流動，流體流量和其他條件均保持不變，將管子內(nèi)徑從30mm改為 24mm（管內(nèi)仍為滯流），則流體在一定長度管內(nèi)流動壓力降 將為原來的（ ）倍。 13 20℃的清水在 φ 168mm179。已知：泵的必需氣蝕含量(NPSH)r＝ ，吸入管路的壓頭損失 Hf,0－ 1＝ 。 105Pa℃ )。冷卻水的用量為 1925 kg/h，其進口溫度為 20℃。溶液溫度由 110℃降至 40℃。 35 A． ℃ B． ℃ C． ℃ D． ℃ 22 在一套管換熱器中某熱流體加熱某冷流體。 A． kg/h B． kg/h C． kg/h D． kg/h 24 在直徑為 m的填料塔內(nèi)，用清水吸收混于空氣中的丙酮蒸氣。 A． B． C． D． 28 采用帶廢氣循環(huán)的干燥系統(tǒng)中，新鮮空氣狀態(tài)： t0＝ 20℃， H0＝ kg/kg絕干氣，廢氣狀態(tài)： t2＝ 50℃， H2＝ kg/kg絕干氣，混合時新鮮空氣與廢氣中的絕干氣的質(zhì)量比為 1∶ 3。若僅反應器體積變?yōu)?n倍的 Vr時，出口轉(zhuǎn)化率為原來的（ ）。 A．遺漏操作參數(shù)和主要控制方案 B．完全錯誤 C．物料流量改為控制方案 D．充分正確 33 有一混合物料含有組分 B和 D，以 1000 kmol/h的流量進入反應器進 行反應。 ②發(fā)酵液處理量 1000 kg/h；回流比為 3∶ 1 ③發(fā)酵液溫度 25℃，塔頂餾出液溫度 80℃，塔底餾出液溫度 100℃，塔頂冷凝器為全凝器，冷卻水進、出口溫度分別為 25℃、 55℃ ④ 60%乙醇水溶液比熱容為 kJ/（ kg 41 A．該泵設計合理 B．塔體裙座需加高 m C．塔體裙座需下降 m D．塔體裙座需加高 m 36．已知某可壓縮氣體管道，管徑 m，上游流體壓力 960 kPa，流量 600 m3/h，運動黏度 179。當水溫變?yōu)?60 ℃時，真空表和壓力表讀數(shù)將（ ）。本題產(chǎn)品乙醇是氣態(tài)，而已知條件中只有液態(tài)乙醇的生成熱和氣態(tài)的燃燒熱，所以應首先求乙醇的氣態(tài)生成熱。在元素和化合物的燃燒中，因燃燒值是高熱值，其燃燒產(chǎn)物應是液態(tài)的水。計算乙醇制備過程反應熱時，即 O ( l )3H( g )CO2( g )3OO H ( l )HC 22252 ?? ??? 44 2179。 （ 2）生成二氯乙酸量 二氯乙酸相對分子質(zhì)量為 129。 107179。 0＋ B179。 105 kJ/h QW水蒸氣帶出的熱量，已知焓為 kJ/h，則 QW＝ 179。 105 D＝ 1974 kg/h B．錯誤答案。 105 ＝ 179。 水蒸氣 75℃的焓查錯 750179。 以 100 mol煙道氣為計算基準。 取基準為 100 kg煤，其中爐渣為