【正文】 67．一容器頂部排出正己烷氣體，相對分子質(zhì)量 M＝ 86，設(shè)計(jì)溫度 135 ℃，安全閥定壓 179。則根據(jù)以上情況以下溫度數(shù)據(jù)可作為設(shè)計(jì)溫度的是（ ）。 104 J/mol，若忽略逆反應(yīng)，在僅改變溫度的情況下， 500℃時的反應(yīng)速率比 400℃時的反應(yīng)速率大（ ）倍。min) B． 179。 A．空氣的狀態(tài) B．物料的性質(zhì) C．臨界含水量 D．空氣的狀態(tài)和物料的性質(zhì) 48 活性炭對一般氣體的吸附屬于（ ）。 A．被冷卻流體 B．黏度大流體 C．腐蝕性流體 D．蒸汽 40 套管換熱器適用于（ ）的場合。 A．過濾面積 B．濾布阻力 C．過濾面積的平方 D．操作壓差的平方 32 以空氣為輸送介質(zhì)，采用氣流輸送來輸送固體顆粒時，氣速必須大于（ ）。 A．增大 B．減小 C．不變 D．不確定 25 高黏度液體在圓形直管內(nèi)作滯流流動，已知管截面上的平均流速為 ，則管中心線的流速為（ ） m/s。 A． F＝ 0 B． F＝ 1 C． F＝ 2 D． F＝ 3 20．如果空氣絕熱節(jié)流膨脹，從 2100 kPa降到 100 kPa不做任何功，若傳熱以及位能和動能變化均可忽略，環(huán)境溫度 T0＝ K，并假定空氣為理想氣體，則此過程所產(chǎn)生的功損失為（ ）。過程示意圖為本題附圖。（取各化合物的相對分子質(zhì)量 MHCHO＝ 322O ?M 、 282N ?M 、 18OH2 ?M ） A． B． C． 28 D． 32 ，要求每年生產(chǎn)純度為 99%的硝基苯 2020t，車間總產(chǎn)率為 95%。 K，丙烯的臨界壓力 pc＝ 、臨界溫度 Tc＝ 365 K，根據(jù)丙烯 100 ℃和 Tr和對比壓力 Pr查圖并計(jì)算出一個熱容值 Cp,m＝ kJ/kmol178。 10－ 6 m3/h 300 t對一硝基乙苯，純度為 99%。 A． 365179。 A． kmol B． kmol C． kmol D． kmol 3 30 ℃、壓力為 MPa下的一股氣體，其體積流量為 50 m3/h，則這股氣體的摩爾流量是（ ）。 103 kg/h C． 179。 已知苯相對分子質(zhì)量為 78，甲苯相對分子質(zhì)量為 92。 A．不會移動 B．向裝有 CO2氣體一邊移動 C．向裝有 H2的一邊移動 D．無法確定 17．關(guān)于液液相平衡體系，每一組分均必須遵守的相平衡判據(jù)為（ ）。 A． xA＝ B． xA＝ C． xA＝ D． xA＝ 22． PengRobinson方程可用于烴類混合物的汽液平衡計(jì)算，其表達(dá)式 ? ?? ? ? ?bVbbVV TabV RTp ?????? 若 Ω a和 Ω b僅是與溫度有關(guān)的常數(shù)（無量綱），則兩個常數(shù) a和 b可以表示為（ ）。 A．閉式離心泵 B．往復(fù)泵 C．旋 渦泵 D．開式離心泵 30 用標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器分離含塵氣中的固體顆粒。 A．增大 B．減小 C．保持不變 D．無法判斷 37 用飽和水蒸氣加熱原油，為減少總熱阻，應(yīng)采取的最有效的措施是（ ）。 A． ??????? minLV 12 12 XmX XX ?? B． ??????? minLV 12 12 YmX XX ?? C． ??????? minLV 12 21 YmX XX ?? D． ??????? minLV 11 12 XmX XX ?? 45 若進(jìn)料溫度 tF與露點(diǎn)溫度 td的關(guān)系為 td＜ tF，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)為（ ）。 A．高于 21℃ B．等于 21℃ C．低于 21℃ D．為 50℃ 53．在某等溫恒容條件下進(jìn)行 A R的氣相反應(yīng)，測得 A的濃 cA(kmol/m3)隨反應(yīng)時 12 間 t(min)的變化關(guān)系為 ?????? ????? ? 22A tc 反應(yīng)達(dá)平衡時 A的反應(yīng)速率是（ ）。 106 kmol/(m3 A． m B．不受限制 C． 15 m D． 12 m 61 在以下所示的有關(guān)離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應(yīng)是（ ）。該儲罐的合適尺寸為（ ）。考慮到原料與產(chǎn)品均有一定揮發(fā)性，貯槽上也裝有安全閥，并裝有液位指示系統(tǒng)，控制產(chǎn)品液的排放。 106 Pa（表），需要飽和蒸汽排放量 1400 kg/h。 A．總體設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) B．總體設(shè)計(jì)、概念設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) C．概念設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、詳細(xì)設(shè)計(jì) D．總體設(shè)計(jì)、初步設(shè)計(jì)、概念設(shè)計(jì) 80 索賠按索賠目的可分為（ ）。 1 000179。混合液體體積為 mL。所以 A．、 B．答案錯誤。 10 B B．答案正確 工程計(jì)算中，操作壓力在 1 MPa以下，氣體可按理想氣體對待，其體積求法可按理想氣體狀態(tài)方程求解。則有 FxF＝ DxD＋ WxW 將兩個公式聯(lián)立求解，得塔頂流量 D＝ kmol/h B．答案進(jìn)料中氣液量各為 50%，錯認(rèn)為是其中 苯和甲苯的含量，所以苯和甲苯的平均相對分子量計(jì)算錯誤。 由反應(yīng)速率的定義式 ，得 24 ?????? ?????? 2AA ttcr 將 t→ ∞ min代入，即得答案。 設(shè)計(jì)壓力指容器頂部的最大壓力（包括工藝流程的系統(tǒng)附加條件），其值不低于最高壓力。 與工業(yè)建筑間距為 15m,如為干式可燃?xì)怏w儲罐與建筑物防火間距再增加 25%，即 15179。 A、 B錯誤答案。 26 62 C C．正確。將介質(zhì)正常工作溫度與最高工作溫度的算術(shù)平均值作為設(shè)計(jì)溫度。同時各絕熱段溫度與轉(zhuǎn)化率關(guān)系可由絕熱方程確定，此關(guān)系式個數(shù)為 N。 24 h247。 解：安全閥（排放氣體）有效泄放面積 ?????? ??????? ?? b5 110230 KTMpWA 根據(jù)已知條件 W=2770 kg/h， p=179。 將設(shè)計(jì)工藝指標(biāo)中溫度與引導(dǎo)詞組合確定偏差。 A、 C、 D錯誤答案。為或門。 故選項(xiàng) B．正確。 30 已知： 30 ℃、 MPa的飽和水焓 H1＝ kJ/kg， MPa的蒸汽焓 H2＝ kJ/kg。若灰分全部進(jìn)入爐渣，則煤中的總可燃物（揮發(fā)物與固定碳之和）隨爐渣走掉量的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)接近（ ）。 1027 32 9．已知乙醇 (1)水 (2)體系在 ℃時的 van Laar方程常數(shù)為 A12＝ ， A21＝， van Laar方程為 22211121211lg?????? ??xAxAA? ；21122212121lg?????? ??xAxAA? 此時乙醇的飽和蒸氣壓 5s at1 ??p ， 水 的 飽 和 蒸 氣 壓 力 為Pa104 3 8 5s a t2 ??p 。 K)。 A． B． C． 14370 33 D． 計(jì)算時需特別注意各物理量的單位。泵安裝在地面上。（沉降在滯流區(qū)，固相密度為 1800kg/m3，流體黏度為 179。已知絕熱磚和普通磚的平均導(dǎo)熱系數(shù)分為 W/(m A． 158 B． 210 C． 366 D． 420 19 在換熱器中用冷水將某溶液從 85℃冷卻到 35℃，溶液的流量為 1000 kg/h。冷卻水的流量為 3600 kg/h，其溫度由 20℃升高到 45℃。設(shè)換熱器的熱損失可忽略。已知進(jìn)塔混合氣的流量為 30 kmol/h，氨的摩爾分?jǐn)?shù)為 ，操作條件下的亨利系數(shù)為 kPa，水的用量為最小用量的 ，若要求氨的吸收率為 %，則水的用量為（ ）。 A． ??? nn xy B． ??? nn xy C． ??? nn xy D． ??? nn xy 27 總壓 kPa下，已知空氣的溫度 t0＝ 20℃，相對濕度 θ0＝ 50%，查得 20℃時水的飽和蒸氣壓為 kPa，則空氣的濕度為（ ） kg/kg絕干氣。 A． 1段 B． 2段 C． 3段 D． 4段 30．在活塞流反應(yīng)器中進(jìn)行液相等溫二級不可逆反應(yīng)，反應(yīng)器體積為 Vr時，出口轉(zhuǎn)化率為 XA。按工藝流程圖（ PFD）的最基本要求，下列審核意見正確的是（ ）。 40 已知：①發(fā)酵液組成（質(zhì) 量百分比） 塔頂餾出液組成（質(zhì)量百分比） 塔底餾分中不含乙醇。已知該泵的允許氣蝕余量 [Δ h]= m，則有關(guān)泵、塔安裝高度可考慮采用的安裝方案 是（ ）。105 Pa，貯槽液面低于泵的吸入距離為 2 m。 A． 15萬元 43 B． 5萬元 C．－ 5萬元 D． 10萬元 答案提示 1 A A．答案正確 乙醇制備中的反應(yīng)熱中必須知道反應(yīng)物和生成物的生成熱或燃燒熱，而且必須狀態(tài)符合題意。 (－ )＝－ B．答案在計(jì)算乙醇生成熱過程中，將乙醇燃燒產(chǎn)物的液體水當(dāng)作水蒸氣。 D．答案將乙醇?xì)鈶B(tài)燃燒熱采用了液態(tài)乙醇的燃燒熱，所求的乙醇的生成熱，又誤認(rèn)為是氣態(tài)乙醇的生成熱。 （ 1）每小時需要 100%乙酸用量為 kg / ????? ?? 。所以，軟水實(shí)際要取走的熱量為 Q＝ 179。 ＝ W179。 (78－ 0)＝ 179。 105 ＝ 179。 105＋ 179。 105 46 D＝ 2120 kg/h D．錯誤答案。 105 D＝ 2355 kg/h 5 A A．答案正確。 6 A A．答案正確。則煙道氣中含有 N2 mol、 CO2 mol、 O2 mol、 H2O mol。 ＝ 3140 kJ/kg QW＝ 179。 105 D＝ 1 696 kg/h C．錯誤答案。 錯將進(jìn)料量當(dāng)作 濃縮液量，造成物料平衡計(jì)算錯誤； B＝ 2020179。 1 ＝ 179。 解得 B＝ kg/h， W＝ kg/h （ 2）能量衡算： QF＋ QDV＝（ QDL＋ QB＋ QW）＋ QL 設(shè) D為每小時加熱蒸汽消耗量， kg/h。 (1－ )＝ 179。 因已知乙酸轉(zhuǎn)化率為 96%，氯乙酸收率為 80%，所以氯乙酸的選擇性為 %，即轉(zhuǎn)化為二氯乙酸占 %。 (－ ）＋ 3179。所以，在計(jì)算下述乙醇燃燒時，方程式寫為 O ( g )3H( g )CO2( g )3OO H ( g )HC 22252 ?? ??? 計(jì)算乙醇的生成熱 2179。現(xiàn)假定乙醇燃燒過程為 O ( l )3H( g )CO2( g )3OO H ( g )HC 22252 ?? ??? 乙醇燃燒的燃燒熱就是上式反應(yīng)熱， 故可求得氣態(tài)乙醇的生成熱。已知： 20 ℃和 60 ℃時水的飽和蒸汽壓分別為 2335 Pa， 19923 Pa。 10－ 6 m2/s，密度 14 kg/m3，管長 100 m。K）； 60%乙醇蒸氣比熱容為 kJ/（ kg 1 mol的 B可以生成 mol的 C、 mol的 A和 mol的 D。 A． n倍 B． 1/n倍 C．??kkcA0A01?倍 D．不確定 31 針對某液相反應(yīng)過程，其反應(yīng)速率為 rA＝ kCA，通過對反應(yīng)過程的分析知，應(yīng)采取連續(xù)釜式反應(yīng)器完成該反應(yīng)過程。則混合氣的狀態(tài)為（ ）。已知混合氣體的流量為 40 kmol/h，丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，要求出塔丙酮的體積分?jǐn)?shù)為 ，清水用量為最小用量的 ，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為 Y＝ ，氣相 總傳質(zhì)單元高度為 m，則填料塔所需的填料層高度為（ ）。熱、冷流體的流量分別為 5100 kg/h和 4800 kg/h。使用一段時間后，在兩流體的流量和進(jìn)口溫度不變的情況下，冷卻 水的出口溫度降至 38℃，則估算總傳熱系數(shù)下降（ ）。溶液和水的平均比熱容分別為 kJ/(kg操作穩(wěn)定后，測得爐的內(nèi)、外表面溫度為 900℃和 50℃。s） A． 179。蒸發(fā)器內(nèi)液面距泵入口的垂直高度 Hg＝ 。 。 A． B． C． D． 12 某天然氣加壓站將 25℃的天然氣沿 500mm內(nèi)徑的鋼管輸送至 22km的貯氣罐。 A． p＝ 179。 A． % B． % C． % D． % 8．用標(biāo)準(zhǔn)生成熱與絕對熵的方法計(jì)算 298 K時反應(yīng) CH4(g)＋ H2O(l) CO(g)＋ 3H2(g) 的平衡常數(shù)?！妫?； ③濃縮液比熱容為 kJ/（ kg178。 75 A 76 B 77 C 29 78 D 79 A 80 B 案例分析 （ 40 題） ，反應(yīng)方程為： O ( g )HO H ( g )HC)g(H4)g(CO2